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4，2、風(fēng)荷載4,2、1,高聳結(jié)構(gòu)受風(fēng)荷載影響較大，影響風(fēng)荷載的因素較多、計(jì)算方法也多種多樣 它們將直接關(guān)系到風(fēng)荷載的取值和結(jié)構(gòu)安全。對(duì)于主要承重結(jié)構(gòu) 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值的表達(dá)可有兩種形式、一種為平均風(fēng)壓加上由脈動(dòng)風(fēng)引起導(dǎo)致結(jié)構(gòu)風(fēng)振的等效風(fēng)壓.另一種為平均風(fēng)壓乘以風(fēng)振系數(shù)，由于在結(jié)構(gòu)的風(fēng)振計(jì)算中，一般往往是第1振型起主要作用。因而我國與大多數(shù)國家相同、采用后一種表達(dá)形式、即采用風(fēng)振系數(shù)βz,它綜合考慮了結(jié)構(gòu)在風(fēng)荷載作用下的動(dòng)力響應(yīng)。其中包括風(fēng)速隨時(shí)間.空間的變異性和結(jié)構(gòu)的阻尼特性等因素,顯然。隨著建設(shè)的發(fā)展、新的高聳結(jié)構(gòu)的體型復(fù)雜性大大增加,而計(jì)算機(jī)更普遍應(yīng)用到每個(gè)單位和個(gè)人，因而第一種方法將要并已經(jīng)開始在風(fēng)工程中普遍使用.當(dāng)重現(xiàn)期R.50時(shí)。風(fēng)壓代表值的最小值應(yīng)通過進(jìn)行換算，ω0.R表示重現(xiàn)期為R的風(fēng)壓代表值,本條風(fēng)荷載為順風(fēng)向風(fēng)阻、單位計(jì)算面積是指沿高聳結(jié)構(gòu)高度方向分段的當(dāng)前計(jì)算段落的正面擋風(fēng)面積.4 2.2、基本風(fēng)壓的確定方法和重現(xiàn)期直接關(guān)系到當(dāng)?shù)鼗撅L(fēng)壓值的大小。因而也直接關(guān)系到建筑結(jié)構(gòu)在風(fēng)荷載作用下的安全、基本風(fēng)壓W0是根據(jù)全國各氣象臺(tái)站歷年來的最大風(fēng)速記錄.按基本風(fēng)壓的標(biāo)準(zhǔn)要求。將不同風(fēng)儀高度和時(shí)次時(shí)距的年最大風(fēng)速 統(tǒng)一換算為離地10m高、自記10min平均年最大風(fēng)速.m。s,根據(jù)該風(fēng)速數(shù)據(jù) 經(jīng)統(tǒng)計(jì)分析確定重現(xiàn)期為50年的最大風(fēng)速,作為當(dāng)?shù)氐幕撅L(fēng)速v0。再按貝努利公式確定基本風(fēng)壓。以往、國內(nèi)的風(fēng)速記錄大多數(shù)根據(jù)風(fēng)壓板的觀測結(jié)果和刻度所反映的風(fēng)速。實(shí)際上是統(tǒng)一根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)的空氣密度ρ,1.25kg,m3按上述公式反算而得的 因此在按該風(fēng)速確定風(fēng)壓時(shí),可統(tǒng)一按公式ω0 v02 1600。kN，m2 計(jì)算.鑒于當(dāng)前各氣象臺(tái)站已累積了較多的根據(jù)風(fēng)杯式自記風(fēng)速儀記錄的10min平均年最大風(fēng)速數(shù)據(jù)，已具有合理計(jì)算的基礎(chǔ)、但是要特別注意的是、按基本風(fēng)壓的標(biāo)準(zhǔn)要求,應(yīng)以當(dāng)?shù)乇容^空曠平坦地面為計(jì)算依據(jù),隨著建設(shè)的發(fā)展.很多氣象臺(tái)站不再具備比較空曠平坦地面為計(jì)算依據(jù)的條件、應(yīng)用時(shí)應(yīng)特別注意.現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)，建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 GB，50009 2012第8.1，2條規(guī)定、對(duì)于高層建筑，高聳結(jié)構(gòu)以及對(duì)風(fēng)荷載比較敏感的其他結(jié)構(gòu),基本風(fēng)壓的取值應(yīng)適當(dāng)提高.并應(yīng)符合有關(guān)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定.對(duì)于高聳結(jié)構(gòu)。經(jīng)大量的調(diào)查和研究認(rèn)為應(yīng)當(dāng)把基本風(fēng)壓提高到不小于0,35kN、m2。對(duì)于ω0在0,35kN,m2及以上的風(fēng)壓.沒有必要再另行增大ω0 4.2、4。對(duì)于山間盆地和谷地.一般可按推薦系數(shù)的平均值取。當(dāng)?shù)匦螌?duì)風(fēng)的影響很大時(shí)。應(yīng)做具體調(diào)查后確定，對(duì)于與風(fēng)向一致的谷口。山口 根據(jù)歐洲鋼結(jié)構(gòu)協(xié)會(huì)標(biāo)準(zhǔn)ECCS.T12 如果山谷狹窄 其收縮作用使風(fēng)產(chǎn)生加速度，為考慮這種現(xiàn)象，對(duì)最不利情況、相應(yīng)的系數(shù)最大可取到1。5，國內(nèi)一些資料也有到1.4.本標(biāo)準(zhǔn)建議應(yīng)通過實(shí)地調(diào)查和對(duì)比觀察分析確定，如因故未進(jìn)行上述工作.也可取較大系數(shù)1，4.4 2、6、隨著我國建設(shè)事業(yè)的蓬勃發(fā)展.城市房屋的高度和密度日益增大.尤其是諸如北京.上海.廣州等超大型城市群的發(fā)展、城市涵蓋的范圍越來越大 使得城市地貌下的大氣邊界層厚度與原來相比有顯著增加，本次修訂根據(jù)荷載規(guī)范的變化.提高了C。D兩類地貌的粗糙度類別的梯度風(fēng)高度、由400m和450m分別修改為450m和550m。根據(jù)地面粗糙度指數(shù)及梯度風(fēng)高度，即可得出風(fēng)壓高度變化系數(shù)如下。在確定城區(qū)的地面粗糙度類別時(shí)、當(dāng)無α的實(shí)測時(shí)。可按下述原則近似確定,1、以擬建房屋為中心 2km為半徑的迎風(fēng)半圓影響范圍內(nèi)的房屋高度和密集度來區(qū)分粗糙度類別,風(fēng)向原則上應(yīng)以該地區(qū)最大風(fēng)的風(fēng)向?yàn)闇?zhǔn)、但也可取其主導(dǎo)風(fēng)向,2 以半圓影響范圍內(nèi)建筑物的平均高度h來劃分地面粗糙度類別。h.18m、為D類，9m，h,18m，為C類,h。9m，為B類、3，影響范圍內(nèi)不同高度的面域可按下述原則確定、即每座建筑物向外延伸距離為高度的面域內(nèi)均為該高度 當(dāng)不同高度的面域相交時(shí)、交疊部分的高度取大者，4、平均高度h取各面域面積為權(quán)數(shù)計(jì)算 對(duì)于山區(qū)的建筑物，風(fēng)壓高度變化系數(shù)按計(jì)算位置離山地周圍平坦地面高度計(jì)算 這里說的山地周圍平坦地面是指最鄰近B類地貌處。根據(jù)大量高聳結(jié)構(gòu)工程設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn) 原標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的對(duì)于山區(qū)高聳結(jié)構(gòu)地形修正系數(shù)設(shè)計(jì)不適用,在本次修訂時(shí),將其刪除。加入將風(fēng)壓改為風(fēng)阻 4。2，7.本條列出了不同類型的建筑物和各類結(jié)構(gòu)體型及其體型系數(shù).這些都是根據(jù)國內(nèi)外的試驗(yàn)資料和外國規(guī)范中的建議性規(guī)定整理而成、當(dāng)建筑物與表中列出的體型類同時(shí)可參考應(yīng)用,否則仍應(yīng)由風(fēng)洞試驗(yàn)確定、3、4。在表4,2、7。3，表4，2。7。4中，擋風(fēng)系數(shù)φ只列到0 5為止.對(duì)于φ大于0 5的體型系數(shù),如無參考資料。也可取φ為0。5時(shí)較大值的體型系數(shù)，5,索線與地面夾角一般為40。60。根據(jù)高聳結(jié)構(gòu)實(shí)踐。體型系數(shù)值與現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn).建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范，GB.50009、2012表8,3.1體型系數(shù)項(xiàng)次39中的數(shù)值略有不同、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 GB，50009、2012表8.3、1中僅提供了拉索平面內(nèi)的體型系數(shù)、當(dāng)風(fēng)不在拉索平面內(nèi)時(shí) 作用更大、本標(biāo)準(zhǔn)表4、2.7.5提出了風(fēng)不在拉索平面時(shí).作用于結(jié)構(gòu)的垂直風(fēng)向分量的體型系數(shù) 12、對(duì)四管組合柱開展了剛性模型測力及測壓風(fēng)洞試驗(yàn),試驗(yàn)充分考慮了不同風(fēng)向角，不同間距比等因素對(duì)結(jié)構(gòu)體型系數(shù)的影響,為充分考慮雷諾數(shù)效應(yīng)對(duì)于鈍體結(jié)構(gòu)體型系數(shù)的影響，亦開展了高風(fēng)速下均勻流場，不同紊流度的紊流場等多種流場工況下的風(fēng)洞試驗(yàn) 同時(shí)參考國內(nèi)外相關(guān)資料得出其體型系數(shù) 風(fēng)洞試驗(yàn)開展了均勻流。8。紊流度，15.紊流度三種流場工況下的測力及測壓試驗(yàn)、其中，風(fēng)速為30m。s的均勻流工況時(shí)、結(jié)構(gòu)處于超臨界范圍，紊流場可使鈍體結(jié)構(gòu)在較低雷諾數(shù)下表現(xiàn)出處于超臨界區(qū)的受力特性 故可認(rèn)為結(jié)構(gòu)在8,紊流度 風(fēng)速10m.s。15m、s、流場工況。15 紊流度。風(fēng)速10m,s.15m.s、流場工況下亦處于超臨界范圍.對(duì)于同一來流攻角.同一間距比的體型系數(shù)。選取上述五種工況所測得體型系數(shù)的最大值.保留小數(shù)點(diǎn)后兩位.作為其體型系數(shù) 表1，表1，四管組合柱風(fēng)荷載體型系數(shù)表、13.對(duì)三管組合柱開展了剛性模型測力及測壓風(fēng)洞試驗(yàn)、試驗(yàn)中充分考慮的不同風(fēng)向角、不同間距比等因素對(duì)結(jié)構(gòu)體型系數(shù)的影響。為充分考慮雷諾數(shù)效應(yīng)對(duì)于鈍體結(jié)構(gòu)體型系數(shù)的影響。亦開展了高風(fēng)速下均勻流場,不同紊流度的紊流場等多種流場工況下的風(fēng)洞試驗(yàn) 綜合比較分析得出其體型系數(shù)。圖2、圖2 三管組合柱風(fēng)向圖4。2、8，風(fēng)荷載體型系數(shù)涉及的是關(guān)于固體與流體相互作用的流體動(dòng)力學(xué)問題.對(duì)于不規(guī)則形狀的固體。問題尤為復(fù)雜，無法給出理論上的結(jié)果。由于用計(jì)算流體動(dòng)力學(xué)分析目前尚未成熟.至今一般仍由試驗(yàn)確定 鑒于真型實(shí)測的方法對(duì)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的不現(xiàn)實(shí)性，目前只能采用相似原理,在邊界層風(fēng)洞內(nèi)對(duì)擬建的建筑物模型進(jìn)行測試、4，2.9，風(fēng)振系數(shù)應(yīng)根據(jù)隨機(jī)振動(dòng)理論導(dǎo)出 現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn) 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范，GB、50009對(duì)順風(fēng)向風(fēng)振系數(shù)作出了較大的修改、采用了國際上通用背景響應(yīng)因子和共振響應(yīng)因子的形式、但基本計(jì)算理論仍是基于第一振型的慣性風(fēng)荷載法,自立式高聳結(jié)構(gòu)剛度相對(duì)較小.自振頻率相對(duì)較低，是以第一振型振動(dòng)為主的風(fēng)敏感結(jié)構(gòu)，風(fēng)荷載起控制作用、本標(biāo)準(zhǔn)列出的式.4.2.9,是根據(jù)現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn),建筑結(jié)構(gòu)荷裁規(guī)范 GB，50009針對(duì)只考慮第一振型影響的結(jié)構(gòu)有關(guān)公式轉(zhuǎn)換而來的.考慮到方便查用，順風(fēng)向風(fēng)振系數(shù)仍采用脈動(dòng)增大系數(shù)和脈動(dòng)影響系數(shù)的表達(dá)形式,并針對(duì)幾種規(guī)則結(jié)構(gòu)外形做了適當(dāng)簡化,其意義同現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn),建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范,GB。50009是一致的。同時(shí)也根據(jù)現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)。建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范，GB,50009的修改調(diào)整了相關(guān)參數(shù)的取值.編制了計(jì)算表格方便查用、由于現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)，建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范,GB、50009將A。B。C，D四類場地10m高紊流度從8.8,11,4,16。7,27,8，提高到12 14、23,39 將峰值因子從2。2提高到2,5。增大了脈動(dòng)風(fēng)荷載 因此使得各類地貌的風(fēng)振系數(shù)均有增大。參考美國，日本和英國的規(guī)范及國內(nèi)相關(guān)單位的一些實(shí)測數(shù)據(jù)、認(rèn)為原標(biāo)準(zhǔn)將鋼結(jié)構(gòu)的阻尼比統(tǒng)一取0、01過于籠統(tǒng)，對(duì)于鋼塔架偏小.因此建議將構(gòu)架式鋼塔架，包括角鋼塔和鋼管塔，的阻尼比由原來的0、01調(diào)整到0，02、以減小現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn).建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范，GB，50009調(diào)整所造成的風(fēng)振系數(shù)增大程度 并給出阻尼比0。01 0、05分別對(duì)應(yīng)的脈動(dòng)增大系數(shù)，供不同類別的結(jié)構(gòu)形式查用，應(yīng)該說明，隨著計(jì)算機(jī)的普及應(yīng)用和結(jié)構(gòu)形式愈來愈多樣性和復(fù)雜性。只考慮第一振型影響已不能滿足要求、而且也無必要,可根據(jù)基本原理考慮多振型影響進(jìn)行電算 表4.2。9.3中變化范圍數(shù)字為A類地貌至D類地貌。B類，C類地貌的查表為1、5.1，2處.例如Z H。0.6，lx H lx.0.0，5時(shí)、B類可取ε2，0.55,C類ε2，0 59 4,2.10、鋼桅桿風(fēng)振系數(shù)根據(jù)隨機(jī)振動(dòng)理論導(dǎo)出 考慮到初步設(shè)計(jì)已很容易計(jì)算出桅桿桿身的前幾階振型，一般可考慮前4階自振頻率和振型,剔除扭轉(zhuǎn)振型.桅桿桿身的風(fēng)振系數(shù)為、其中脈動(dòng)系數(shù)、式中 ξn一一脈動(dòng)增大系數(shù)。g 峰值因子。取2。5、I10。10m高紊流度,A類 B類.C類.D類地貌分別為12、14，23、39，a 風(fēng)剖面指數(shù)、A類、B類,C類.D類地貌分別為0，12，0、15、0，22，0,30、μz.z,風(fēng)壓高度系數(shù)、Φn、z、n階振型在高度z處的取值.按桅桿桿身風(fēng)振系數(shù)的計(jì)算公式,可編程計(jì)算得到桅桿桿身沿高度變化的z高度的風(fēng)振系數(shù)βz.為方便計(jì)算.條文中根據(jù)風(fēng)振系數(shù)計(jì)算公式給出簡化算法，計(jì)算步驟如下。桅桿桿身按纖繩層數(shù)分段 如。n，1。層纖繩可分為n段 包括懸臂段。每段按高度4等分,桅桿桿身被等分為N.4n個(gè)節(jié)點(diǎn) 則每段高度為dH。H N、各點(diǎn)的編號(hào)自下而上為1，2.N。用以描述風(fēng)振系數(shù)沿桿身全高H的變化規(guī)律，則風(fēng)振系數(shù)計(jì)算公式中的積分計(jì)算轉(zhuǎn)換成為求和計(jì)算，可用EXCEL軟件計(jì)算出各點(diǎn)的風(fēng)振系數(shù)，對(duì)于桅桿纖繩?？紤]脈動(dòng)風(fēng)荷載主要影響纖繩張力 故只考慮一階振型的影響、將非均布動(dòng)力風(fēng)荷載等效為均布荷載、求得換算的均布荷載的風(fēng)振系數(shù)，并編制相應(yīng)表格.表4、2、10 B類 C類地貌的εq查表為1、10、1 2處。例如，纖繩高度100m，B類,C類地貌的εq分別為0，47,0。70 4，2。11 當(dāng)構(gòu)筑物受到風(fēng)力作用時(shí)。不但順風(fēng)向可能發(fā)生風(fēng)振.而且也可能發(fā)生橫風(fēng)向風(fēng)振、橫風(fēng)向風(fēng)振是由不穩(wěn)定的空氣動(dòng)力形成的，其性質(zhì)遠(yuǎn)比順風(fēng)向風(fēng)振更為復(fù)雜，其中包括旋渦脫落Vortex,shedding.顫振Flutter等空氣動(dòng)力現(xiàn)象。對(duì)圓截面柱體結(jié)構(gòu).當(dāng)發(fā)生旋渦脫落,脫落頻率與結(jié)構(gòu)自振頻率相符時(shí)，將出現(xiàn)共振，大量試驗(yàn)表明.旋渦脫落頻率fs與風(fēng)速v成正比。與截面的直徑d成反比 同時(shí) 雷諾數(shù)69000υd，υ為空氣運(yùn)動(dòng)黏性系數(shù),約為1，45。10、5m2,s，斯托羅哈數(shù)、它們?cè)谧R(shí)別其振動(dòng)規(guī)律方面有重要意義。當(dāng)風(fēng)速較低 即Re，3、105時(shí)。一旦fs與結(jié)構(gòu)自振頻率相符。即發(fā)生亞臨界的微風(fēng)共振.對(duì)圓截面柱體、St、0 2，當(dāng)風(fēng)速增大而處于超臨界范圍、即3 105。Re，3、5，106時(shí)，旋渦脫落沒有明顯的周期。結(jié)構(gòu)的橫向振動(dòng)也呈隨機(jī)性、當(dāng)風(fēng)更大、即Re 3 5 106時(shí)，即進(jìn)入跨臨界范圍。重新出現(xiàn)規(guī)則的周期性旋渦脫落、一旦與結(jié)構(gòu)自振頻率接近、結(jié)構(gòu)將發(fā)生強(qiáng)風(fēng)共振 因此規(guī)定,當(dāng)雷諾數(shù)Re,3,105且υH。υcr 1時(shí),可能發(fā)生第1振型微風(fēng)共振.亞臨界范圍的共振.此時(shí)應(yīng)在構(gòu)造上采取防振措施或控制結(jié)構(gòu)的臨界風(fēng)速υcr、1不小于15m,s。以降低微風(fēng)共振的發(fā)生率.當(dāng)雷諾數(shù)Re.3、5、106且1、2υH,υcr,j時(shí)。可能發(fā)生橫風(fēng)向共振、跨臨界范圍的共振、此時(shí)應(yīng)驗(yàn)算共振響應(yīng) 一般情況下，當(dāng)風(fēng)速在亞臨界或超臨界范圍內(nèi)時(shí) 不會(huì)對(duì)結(jié)構(gòu)產(chǎn)生嚴(yán)重影響、即使發(fā)生微風(fēng)共振 結(jié)構(gòu)可能對(duì)正常使用有些影響，但也不至于破壞 設(shè)計(jì)時(shí).只要采取適當(dāng)構(gòu)造措施，或按微風(fēng)共振控制要求控制結(jié)構(gòu)頂部風(fēng)速即可,當(dāng)風(fēng)速進(jìn)入跨臨界范圍內(nèi)時(shí).結(jié)構(gòu)有可能出現(xiàn)嚴(yán)重的振動(dòng) 甚至破壞 國內(nèi)外都曾發(fā)生過很多這類的損壞和破壞的事例.對(duì)此必須引起注意、4。2.12 對(duì)亞臨界的微風(fēng)共振,微風(fēng)共振時(shí)結(jié)構(gòu)會(huì)發(fā)生共振聲響 但一般不會(huì)對(duì)結(jié)構(gòu)產(chǎn)生破壞,此時(shí)可采用調(diào)整結(jié)構(gòu)布置以使結(jié)構(gòu)基本周期T1改變而不發(fā)生微風(fēng)共振.或者控制結(jié)構(gòu)的臨界風(fēng)速υcr，1不小于15m s。以降低共振的發(fā)生率,對(duì)跨臨界的強(qiáng)風(fēng)共振,設(shè)計(jì)時(shí)必須按不同振型對(duì)結(jié)構(gòu)予以驗(yàn)算。式,4，2。12.4,中的計(jì)算系數(shù)λj是對(duì)j振型情況下考慮與共振鎖住區(qū)分布有關(guān)的折算系數(shù)。在臨界風(fēng)速υcr。j起始點(diǎn)高度H1以上至1、3υcr。j一段范圍內(nèi)均為鎖住區(qū)，風(fēng)速均為υcr,j、共振鎖住區(qū)的終點(diǎn)高度.式中υH,α為該地貌的結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的風(fēng)速，H2一般常在頂點(diǎn)高度之上 故鎖住區(qū)常取到結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)、計(jì)算系數(shù)λj就根據(jù)此點(diǎn)而作出.個(gè)別情況如H2、H,可根據(jù)實(shí)際情況進(jìn)行計(jì)算 此時(shí)λj可按λj.H1，λj,H2,確定 如考慮安全、也可將H2取至頂點(diǎn)。若臨界風(fēng)速起始點(diǎn)在結(jié)構(gòu)頂部 不發(fā)生共振 也不必驗(yàn)算橫風(fēng)向的風(fēng)振荷載，臨界風(fēng)速υcr、j計(jì)算時(shí)。應(yīng)注意對(duì)不同振型是不同的、根據(jù)國外資料和我們的計(jì)算研究.一般考慮前四個(gè)振型就足夠了 但以前兩個(gè)振型的共振為最常見 還應(yīng)注意到 對(duì)跨臨界的強(qiáng)風(fēng)共振驗(yàn)算時(shí) 考慮到結(jié)構(gòu)強(qiáng)風(fēng)共振的嚴(yán)重性及試驗(yàn)資料的局限性.應(yīng)盡量提高驗(yàn)算要求，一些國外規(guī)范如ISO,4354就要求考慮增大風(fēng)速驗(yàn)算 這里采用將頂部風(fēng)速增大到1,2倍以擴(kuò)大驗(yàn)算范圍 4，2，13,對(duì)于非圓截面的柱體。同樣也存在旋渦脫落等空氣動(dòng)力不穩(wěn)定問題.但其規(guī)律更為復(fù)雜。國外的風(fēng)荷載規(guī)范逐漸趨向于也按隨機(jī)振動(dòng)的理論建立計(jì)算模型.目前。標(biāo)準(zhǔn)仍建議對(duì)重要的柔性結(jié)構(gòu)宜在風(fēng)洞試驗(yàn)的基礎(chǔ)上進(jìn)行設(shè)計(jì) 4。2.14,基本風(fēng)速一般取當(dāng)?shù)乜諘缙教沟孛嫔?0m高度處10min時(shí)距,平均的年最大風(fēng)速觀測數(shù)據(jù)，經(jīng)概率統(tǒng)計(jì)得出50,30.年一遇最大值后確定的風(fēng)速 當(dāng)發(fā)生橫風(fēng)向風(fēng)振時(shí)、其順風(fēng)向與橫風(fēng)向綜合風(fēng)振效應(yīng)按矢量和計(jì)算，一般情況下,順風(fēng)向風(fēng)振與橫風(fēng)向風(fēng)振的相關(guān)性較小。當(dāng)發(fā)生橫風(fēng)向強(qiáng)風(fēng)共振時(shí)，順風(fēng)向的風(fēng)荷載可不考慮脈動(dòng)風(fēng)影響、僅考慮其靜力風(fēng)荷載組合，高聳結(jié)構(gòu)等效風(fēng)振系數(shù)一般在1，6 1、8左右、故順風(fēng)向靜力風(fēng)效應(yīng)可取總順風(fēng)向風(fēng)荷載效應(yīng)的60。相當(dāng)于取等效風(fēng)振系數(shù)約為1、67、由于發(fā)生橫風(fēng)向共振時(shí)未必是設(shè)計(jì)風(fēng)壓條件.低于設(shè)計(jì)風(fēng)速的所有風(fēng)速都是可能發(fā)生的。故此時(shí)的順風(fēng)向風(fēng)荷載應(yīng)該為橫風(fēng)向共振條件下的對(duì)應(yīng)風(fēng)速下的風(fēng)荷載。