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4.2.風荷載4。2,1，垂直作用于高聳結構表面單位計算面積上的風荷載標準值應按下式計算。ωk,βzμsμzω0 4,2、1、式中,ωk，作用在高聳結構z高度處單位投影面積上的風荷載標準值。kN,m2 ω0 基本風壓 kN，m2。取值不得小于0.35kN m2。μz、高度z處的風壓高度變化系數(shù)。μs、風荷載體型系數(shù)，βz，高度z處的風振系數(shù)。4,2。2,基本風壓ω0應以當?shù)乜諘缙教沟孛?離地10m高、50年重現(xiàn)期,10min平均年最大風速為標準，其值應按現(xiàn)行國家標準、建筑結構荷載規(guī)范。GB、50009執(zhí)行 且應符合本標準第4。2,1條的規(guī)定。4，2.3。當城市或建設地點的基本風壓值在現(xiàn)行國家標準,建筑結構荷載規(guī)范、GB、50009的全國基本風壓圖上沒有給出時，其基本風壓值可根據(jù)當?shù)啬曜畲箫L速資料、按基本風壓定義，通過統(tǒng)計分析確定.分析時應考慮樣本數(shù)量的影響，當?shù)貨]有風速資料時 可根據(jù)附近地區(qū)規(guī)定的基本風壓或長期資料、通過氣象和地形條件的對比分析確定，也可按現(xiàn)行國家標準.建筑結構荷載規(guī)范 GB.50009中全國基本風壓分布圖確定 4.2、4,山區(qū)及偏僻地區(qū)的10m高處的風壓，應通過實地調(diào)查和對比觀察分析確定、一般情況可按附近地區(qū)的基本風壓乘以下列調(diào)整系數(shù)采用。1、對于山間盆地。谷地等閉塞地形.調(diào)整系數(shù)為0。75.0,85，2 對于與風向一致的谷口，山口.調(diào)整系數(shù)為1、20,1 50、4、2.5、沿海海面和海島的10m高的風壓，當缺乏實際資料時 可按鄰近陸上基本風壓乘以表4，2，5規(guī)定的調(diào)整系數(shù)采用、表4，2,5,海面和海島的基本風壓調(diào)整系數(shù)4，2。6,風壓高度變化系數(shù)、對于平坦或稍有起伏的地形，應根據(jù)地面粗糙度類別按表4。2,6確定 表4,2，6，風壓高度變化系數(shù)μz。1。地面粗糙度可分為A,B。C,D四類.1.A類指近海海面,海島、海岸.湖岸及沙漠地區(qū) 2 B類指田野。鄉(xiāng)村,叢林 丘陵以及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn).3.C類指有密集建筑群的城市市區(qū)，4、D類指有密集建筑群且房屋較高的城市市區(qū) 2 在確定城區(qū)的地面粗糙度類別時，當無實測資料時,可按下列原則確定。1 以擬建高聳結構為中心，2km為半徑的迎風半圓影響范圍內(nèi)的建筑及構筑物密集度來區(qū)分粗糙度類別。風向以該地區(qū)最大風的風向為準,但也可取其主導風，2、以半圓影響范圍內(nèi)建筑及構筑物平均高度來劃分地面粗糙度類別,18m時 為D類。9m。18m時，為C類.9m時。為B類、3，影響范圍內(nèi)不同高度的面域 每座建筑物向外延伸距離為其高度的面域內(nèi)均為該高度。當不同高度的面域相交時。交疊部分的高度取大者，4.平均高度取各面域面積為權數(shù)計算.3。對于山區(qū)的高聳結構 風壓高度變化系數(shù)可按結構計算位置離山地周圍平坦地面高度計算.4，2.7，不同類型高聳結構的風荷載體型系數(shù)μs取值應符合下列規(guī)定.1。懸臂結構.當計算局部表面.圖4、2,7 1，a、分布的體型系數(shù)μs時。應按表4，2、7,1采用，當計算整體,圖4、2 7、1，b，體型系數(shù)時、應按表4 2 7.2采用、圖4,2.7.1.懸臂結構表4，2.7.1、懸臂結構體型系數(shù)μs注。表中數(shù)值適用于μzω0d2.0.02的表面光滑情況.其中ω0為基本風壓、以kN.m2計.d以m計，表4。2.7.2 懸臂結構整體計算體型系數(shù)μs注，1。表中圓形結構的μs值適用于μzω0d2,0，02的情況，D以m計,ω0為基本風壓 以kN,m2計。2、表中.光滑，系指鋼,混凝土等圓形結構的表面情況、粗糙.系指結構表面凸出肋條較小的情況，3。計算正方形對角線方向的風載時、體型系數(shù)按照表4。2、7 2取值,迎風面積按照正方形單面面積取值 2 型鋼及組合型鋼結構.圖4。2。7,2、的體型系數(shù)應按表4 2.7，3采用，圖4、2。7 2，型鋼及組合鋼結構表4。2。7，3、型鋼及組合型鋼結構體型系數(shù)μs.3，塔架結構.圖4 2,7，3 的體型系數(shù)應按下列規(guī)定取值,圖4,2,7.3。塔架結構截面形式 1 角鋼塔架整體體型系數(shù)μs應按表4，2，7。4采用 表4。2、7、4。角鋼塔架的整體體型系數(shù)μs續(xù)表4。2。7。4注 1，擋風系數(shù).均按塔架迎風面的一個塔面計算、2 六邊形及八邊形塔架的μs值,可近似地按表中方形塔架參照對應的風向.或 采用 但六邊形塔迎風面積按兩個相鄰塔面計算。八邊形塔迎風面積按三個相鄰塔面計算.2，管子及圓鋼塔架的整體體型系數(shù)μs應按下列規(guī)定取值 a，當μzω0d2、0。002時,μs值應按角鋼塔架的整體體型系數(shù)μs值乘以0、8采用 b 當μzω0d2,0.015時、μs值應按角鋼塔架的整體體型系數(shù)μs值乘以0、6采用，c。當0。002 μzω0d2.0 015時。μs值應按插入法計算。3。當高聳結構由不同類型截面組合而成時、應按不同類型桿件迎風面積加權平均選用μs值,4,格構式橫梁的體型系數(shù)應按下列規(guī)定取值。1。矩形格構式橫梁,圖4 2,7，4 當風向垂直于橫梁.θ 90,時，橫梁的整體體型系數(shù)μs應按表4，2.7.5取值、當風向不與橫梁垂直時.橫梁的整體體型系數(shù)μs應按表4，2。7,6取值，圖4.2 7，4、矩形格構式橫梁表4、2.7，5,風向垂直于角鋼桁架橫梁的整體體型系數(shù)μs表4,2。7,6,風向不與橫梁垂直時橫梁整體體型系數(shù)μs注。1、μsn μsp分別為垂直和平行于橫梁的體型系數(shù)分量、2.μs為風向垂直于橫梁時的整體體型系數(shù) 3 計算μsn及μsp時、均以橫梁正面面積為準.2,三角形橫梁的整體體型系數(shù)可按矩形橫梁的值乘以0、9采用。3、管子及圓鋼組成的橫梁可按本條第3款第2項的方法計算整體體型系數(shù)μs的值、5，架空線 懸索,管材等、圖4 2,7、5、的體型系數(shù)應按表4，2，7 7取值。圖4,2，7,5 架空線.懸索.管材1,結構。線索。管 表4.2,7,7，架空線。懸索，管材體型系數(shù)μsn注、μsn為作用于結構的垂直風向分量ωn的體型系數(shù).作用于結構的平行風向分量ωp的體型系數(shù)μsp影響較小,可不計,6,架空管道為上下雙管,圖4,2，7 6，a，時 整體體型系數(shù)μs應按表4，2.7。8的規(guī)定取值，當架空管道為前后雙管、圖4。2、7，6.b、時.整體體型系數(shù)μs應按表4。2,7，9的規(guī)定取值.圖4.2，7,6、架空管道表4，2 7。8 架空管道為上下雙管時體型系數(shù)μs注 表中μs值適用于μzω0d2，0、02。表4,2，7、9 架空管道為前后雙管時體型系數(shù)μs注。表中μs值適用于μzω0d2,0。02的情況 并為前后兩管的系數(shù)之和、7.倒錐形水塔的水箱。圖4。2、7.7、a、的體型系數(shù)和絕緣子,圖4,2 7 7.b，的體型系數(shù)應按表4，2,7、10的規(guī)定取值、圖4,2,7,7.倒錐形水塔的水箱，絕緣子立面圖表4,2,7 10.倒錐形水塔的水箱,絕緣子體型系數(shù)μs 8、微波天線。圖4,2 7.8 的體型系數(shù)應按表4,2,7 11的規(guī)定取值 圖4、2,7，8 微波天線平面圖表4 2.7 11、微波天線體型系數(shù)μs續(xù)表4、2,7、11。9.石油化工塔型設備,圖4,2 7,9,的體型系數(shù)應按表4,2,7、12的規(guī)定取值,圖4、2 7。9、石油化工塔型設備1、爬梯,2,平臺表4，2，7 12、石油化工塔型設備的體型系數(shù)μs注、1。表中μs值適用于包括了平臺,梯子.管線等影響的單個塔型設備.計算風荷載時其擋風面積可僅取塔型設備的外徑.2，當塔型設備直徑為變直徑時,可按各段高度和外徑求加權平均值。3 當設備直徑為表中中間值時,μs可用插入法計算,10.球狀結構、圖4 2、7.10、的體型系數(shù)應按表4 2 7、13的規(guī)定取值,圖4、2。7.10、球狀結構表4。2、7 13、球狀結構的體型系數(shù)。11.封閉塔樓和設備平臺 圖4，2、7 11,的體型系數(shù)應按表4。2.7.14的規(guī)定取值、圖4,2.7,11、封閉塔樓和設備平臺立面圖表4、2.7 14 封閉塔樓和設備平臺的體型系數(shù)。12，四管組合柱、圖4，2 7,12.的體型系數(shù)應按表4，2、7,15的規(guī)定取值、圖4，2、7。12.四管組合柱表4.2，7。15。四管組合柱體型系數(shù)μs注 以一個圓管的直徑計算擋風面積 13、三管組合柱對角線風向，圖4。2，7。13、a.b.c，的體型系數(shù)μs應按表4、2,7。16取值 0.風向。圖4.2。7 13，c。d，的體型系數(shù)μs應按表4。2,7、17取值。圖4 2、7 13，三管組合柱表4，2，7，16 三管組合柱對角線風向體型系數(shù)μs注 以一個圓管的直徑計算擋風面積.表4 2.7,17.三管組合柱0。風向體型系數(shù)μs注,1 以一個圓管的直徑計算擋風面積，2，μsX、μsY分別為X方向和Y方向的體型系數(shù),為整體體型系數(shù) 且整體體型系數(shù)在x軸、y軸投影。應等于在x軸,y軸上的單獨體型系數(shù),4，2 8、高聳結構體型未在現(xiàn)行國家標準.建筑結構荷載規(guī)范，GB，50009中列出的，但與本標準所列結構體型相似時,其風荷載體型系數(shù)可按本標準第4，2,7條的規(guī)定采用.特別重要或體型復雜的高聳結構,宜由風洞試驗或數(shù)值風洞計算確定,4。2、9。自立式高聳結構在z高度處的風振系數(shù)βz可按下式確定 式中,ξ，脈動增大系數(shù),按表4,2，9,1采用,其中T取結構的基本自振周期.ε1 風壓脈動和風壓高度變化等的影響系數(shù)、按表4,2,9,2采用,ε2、振型，結構外形的影響系數(shù)。按表4,2.9。3采用，表4。2.9,1 脈動增大系數(shù)ξ注。1。表中給出了結構對應的阻尼比從左到右依次為0，01、0。05,可根據(jù)結構型式相應選取 對于單管塔可取阻尼比0 01 其余類型塔的阻尼比可按照本標準第4.4 6條選取,2,對于上部用鋼材 下部用混凝土的結構、可近似地分別根據(jù)鋼和混凝土查取相應的ξ值.并計算各自的風振系數(shù) 表4，2.9，2,考慮風壓脈動和風壓高度變化的影響系數(shù)ε1注。1 對于結構外形或質(zhì)量有較大突變的高聳結構、風振計算均應按隨機振動理論進行、2、計算時。對地面粗糙度B類地區(qū)可直接帶入基本風壓,而對A類,C類.D類地區(qū)應按當?shù)氐幕撅L壓分別乘以1 28、0 54。0。26 表4、2 9.3、考慮振型和結構外形的影響系數(shù)ε2續(xù)表4,2。9,3注，1 表中有括弧的。括弧內(nèi)的系數(shù)適用于直線變化結構。括弧外的系數(shù)適用于凹線形變化的結構,其余無括弧的系數(shù)兩者均適用 2.表中變化范圍中的數(shù)字為A類地貌至D類地貌，B類地貌可取該數(shù)字范圍內(nèi)約1、5處,C類可取約1、2處、4 2。10.鋼桅桿風振系數(shù)應符合下列規(guī)定 1.桿身風振系數(shù)應按下列規(guī)定確定 1、當鋼桅桿高度不大于150m時、懸臂段βz，z、2,1。非懸臂段βz、z、1、6 2,當鋼桅桿高度大于150m時 式中 g。峰值因子 取2。5.I10 10m高紊流度.A類.B類,C類。D類地貌分別為12.14,23。39、α。風剖面指數(shù)，A類。B類、C類,D類地貌分別為0 12,0、15。0，22、0、30 ξj,脈動增大系數(shù)，按表4，2,9、1采用，H 塔身全高,N，沿桿身全高取N個等分點計算風振系數(shù) 每小段的長度為dH、H、N、點的編號自下至上為1，2,N Φ.i。桿身第i點所在高度的第j階振型系數(shù)，2.鋼桅桿纖繩風振系數(shù)應按下列規(guī)定確定。1 當鋼桅桿高度不大于150m時，βz.1,6、2,當鋼桅桿高度大于150m時、βz,1 ξεq，4，2、10,2，式中,ξ、脈動增大系數(shù)。按表4、2.9。1采用、其中T取纖繩的基本自振周期、εq，綜合考慮風壓脈動，高度變化及振型影響的系數(shù),按表4，2.10采用,表4 2、10。綜合考慮風壓脈動，高度變化及振型影響的系數(shù)εq注。1.變化范圍的數(shù)字A類至D類地貌,B類地貌取該數(shù)字范圍內(nèi)約1 10處、C類取1 2處 2，表中,ω為考慮桿身影響后的纖繩實際基頻 rad，s，l為纖繩弦向長度。m S為纖繩張力、N m為纖繩線質(zhì)量密度 kg,m。3，兩端鉸支的纖繩的基頻為、4。2.11。高聳結構應考慮由脈動風引起的垂直于風向的橫向共振的驗算 4,2,12，對于豎向斜率不大于2.的圓筒形塔、煙囪等圓截面構筑物以及圓管,拉繩和懸索等圓截面構件。應根據(jù)雷諾數(shù)Re的不同情況按下列規(guī)定進行橫風向風振的驗算。1,可按下列公式計算結構或構件的雷諾數(shù)Re，臨界風速υcr.結構頂部風速υH，式中,υcr j。第j振型臨界風速 m。s。υ、計算雷諾數(shù)時所取風速。m,s?？扇ˇ?υcr、j.d,圓筒形結構的外徑、m.有錐度時可取2 3高度處的外徑.St,斯脫羅哈數(shù) 對圓形截面結構或構件取0 2 Tj、結構或構件的j振型的自振周期 s.υH、結構頂部的風速。m、s。μH。高度H處風壓高度變化系數(shù)。2，圓形截面結構或構件的橫風向風振響應分析應符合下列規(guī)定。1.當雷諾數(shù)Re、3。105且υH υcr，j時，應在構造上采取防振措施或控制結構的臨界風速υcr j不小于15m s 2 當雷諾數(shù)Re 3 5、106且1,2υH、υcr，j時、應驗算共振響應，橫向共振引起的等效靜風荷載ωLdj，kN，m2.應按下列公式計算.式中,φji,第j振型在i點的相對位移。υcr，j.第j振型的共振臨界風速 m s,按公式、4 2.12.2,計算。υH.α.粗糙度指數(shù)為α時的結構頂點的風速，ξj,結構第j振型阻尼比,對于高振型 可參考類似資料 如無試驗資料,也可取與第1振型相同的值 μL,橫向力系數(shù) 取0、25.λj，共振區(qū)域系數(shù).由表4 2、12確定,H1.共振臨界風速起始高度 表4.2,12.λj計算用表注,校核橫風向風振時考慮的振型序號不大于4 對一般懸臂結構可只考慮第1或第2振型,3,當雷諾數(shù)為3、105,Re 3。5,106時 不發(fā)生超臨界范圍的共振，可不做處理、4,2 13。對于非圓截面構筑物。其橫風向風振可按本標準公式.4.2,12。1。公式，4 2。12，5.進行驗算 并宜通過風洞試驗或可靠資料確定有關系數(shù)。當無試驗值時.可按下列規(guī)定取值 1,斯脫羅哈數(shù)St取0、15，2 方形截面以及深寬比1。D。B,2的矩形截面的橫風向力系數(shù)μL 取0。60 3 公式中圓筒外徑d由迎風面最大寬度B代替、4、2、14。考慮橫風向風振時、風荷載的總效應S可按下式進行計算，式中 SL，橫風向風振效應、SD 發(fā)生橫風向共振時相應的順風向風荷載效應。4，2 15，輸電高塔設計風荷載可根據(jù)行業(yè)的具體情況確定.并應符合下列規(guī)定,1、輸電高塔設計基本風速的重現(xiàn)期取值應按國家現(xiàn)行標準有關規(guī)定確定、2,位于山地上的高塔的基本風速應符合下列規(guī)定。1.宜采用統(tǒng)計分析和對比觀測等方法.由臨近地區(qū)氣象臺。站的氣象資料推算 并應結合實際運行經(jīng)驗確定.2，當無可靠資料時。宜將附近平原地區(qū)的統(tǒng)計值提高10、3,大跨越高塔的基本風速應符合下列規(guī)定。1、當無可靠資料時，宜將附近陸上相同電壓等級輸電線路的風速統(tǒng)計值換算到跨越處歷年大風季節(jié)平均最低水位以上10m處。并增加10。考慮水面影響再增加10，后選用、2,大跨越高塔的基本風速不應低于相連接的陸上輸電線路的基本風速 且330kV及以下大跨越高塔的基本風速不低于25m、s。500kV,400kV及以上大跨越高塔的基本風速不低于30m s 3,必要時、尚宜按稀有風速條件進行驗算。4.2，16.對于處于地形條件復雜或幾何形狀復雜的高聳結構,可通過風洞試驗或數(shù)值模擬來確定風荷載計算參數(shù)。