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6、2 塔身變形和塔筒截面內力計算6、2,1,計算圓筒形塔的動力特征時 可將塔身簡化成多質點懸臂體系，可沿塔高每5m 10m設1個質點。每座塔的質點總數(shù)不宜少于8個，每個質點的重力荷載代表值應取相鄰上下質點距離內結構自重的一半，有塔樓時應包括相應的塔樓自重 樓面固定設備重。樓面活荷載標準值的1。2 6、2。2、計算結構自振特性和正常使用極限狀態(tài)時、可將塔身視為彈性體系，其截面剛度可按下列規(guī)定取值。1、計算結構自振特性時?；炷粮呗柦Y構取0.85EcI，預應力混凝土高聳結構取1、0EcI。2,計算正常使用極限狀態(tài)時、混凝土高聳結構取0，65EcI、預應力混凝土高聳結構取βEcI、其中β為剛度折減系數(shù).可按表6、2。2取值 表6，2.2 剛度折減系數(shù)β注 1，λ為預應力度、即有效預壓應力和標準荷載組合下混凝土中的拉應力之比.2，Ec為混凝土的彈性模量 I為圓環(huán)截面的慣性矩,6 2 3，計算不均勻日照引起的塔身變位時，截面曲率、l。rc，可按下式計算,式中、aT,混凝土的線膨脹系數(shù)、取1。10、5，t、由日照引起的塔身向陽面和背陽面的溫度差，d。塔筒計算截面的外徑、6、2、4，考慮橫向風振時，截面的組合彎矩可按下式計算,式中 Mmax，截面組合彎矩、kN、m MC 橫向風振引起的彎矩.kN,m MA、相應于臨界風速的順風向彎矩，kN、m，6.2，5.在塔身截面i處由塔體豎向荷載和水平位移所產生的附加彎矩Mai可按下式計算，圖6。2，5,式中,Gj,j質點的重力荷載?？紤]豎向地震影響時應包括豎向地震作用 μi.μj。i,j質點的最終水平位移，計算時包括日照溫差和基礎傾斜的影響和材料的非線性影響、圖6.2。5.附加彎矩