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D.5，抗震驗算D。5、1，在原規(guī)范中,σcr.0、15E 本次修訂將公式修改為 σcr.0 22E。0 22是0、15的1、47倍,而在日本標(biāo)準(zhǔn)，鋼制焊接油罐結(jié)構(gòu) JIS。B,8501規(guī)范中、抗震計算取。σcr,0.33E.在API。650附錄E中。取.σcr、0。41E,在現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn),常壓立式儲罐抗震鑒定技術(shù)要求、SY.4046,93中.取，σcr 0，186E 是本規(guī)范取值的0.85倍.在JIS、B,8501中。σcr.的取值是本規(guī)范取值的1。5倍,API.650附錄E的 σcr,取值是本規(guī)范取值的1、86倍.多年來.按JIS、B。8501進行抗震計算。在工程中未出現(xiàn)過任何問題。近年來 對于國外工程按API、650附錄E進行過大量的抗震計算也未出現(xiàn)過問題。因此,本規(guī)范取。σcr.0，22E是安全的 與JIS.B。8501.API。650附錄E比較、尚偏保守，D.5，2，罐壁底部的最大壓應(yīng)力σ1由兩部分組成。即和.其中為由罐體自重產(chǎn)生的軸向壓應(yīng)力 但在9度設(shè)防烈度區(qū)需考慮垂直地震的影響。故乘以垂直地震影響系數(shù)Cv,垂直地震影響為 對9度區(qū)則為。0 9、0。45，加上本身自重影響，故Cv。1 45、對7度和8度設(shè)防烈度區(qū)。不考慮垂直地震的影響。故Cv,1.第二項為由地震彎矩引起的彎曲應(yīng)力.使油罐一側(cè)產(chǎn)生壓應(yīng)力.應(yīng)為固定罐的彎曲應(yīng)力，但油罐實際是浮放于環(huán)梁基礎(chǔ)上的,在地震作用下、會產(chǎn)生翹離，從而使另一側(cè)罐壁產(chǎn)生更大的壓應(yīng)力 此時罐壁最大壓應(yīng)力要大于固定罐的 故應(yīng)乘以翹離影響系數(shù)CL，此CL表示翹離后的壓應(yīng)力和固定罐彎曲應(yīng)力的比值，按式。D.4,1。1,J，F(xiàn)W、FL，為沿罐壁底部單位長度上的提離抵抗力 MN m、采用API,650附錄E錨固系數(shù)表達(dá)式后。地震彎矩為μM1，所以沿罐壁底部單位長度上的提離抵抗力為，MN,m，當(dāng)，1時，即J、0 785時，與罐壁底部相連的底板處于臨界狀態(tài)，但尚未離開罐基礎(chǔ),當(dāng)J 0 785時 底板未翹離，當(dāng)J。1 54時,已錨固 所以在本規(guī)范式 D，5.2.1。中不存在翹離系數(shù)CL。當(dāng)0,785，J,1 54時。底板邊緣已翹離。存在翹離系數(shù)CL、式.D，5,2.2.與原規(guī)范附錄D的表達(dá)式完全一致