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7 3 墻梁7，3.1。本條較原規(guī)范的規(guī)定更為明確.7。3 2，墻梁構(gòu)造限值尺寸,是墻梁構(gòu)件結(jié)構(gòu)安全的重要保證。本條規(guī)定墻梁設(shè)計(jì)應(yīng)滿足的條件,關(guān)于墻體總高度、墻梁跨度的規(guī)定、主要根據(jù)工程經(jīng)驗(yàn).hw。l0i。0，4.1，3.的規(guī)定是為了避免墻體發(fā)生斜拉破壞，托梁是墻梁的關(guān)鍵構(gòu)件，限制hb,l0i不致過小不僅從承載力力方面考慮，而且較大的托梁剛度對改善墻體抗剪性能和托梁支座上部砌體局部受壓性能也是有利的,對承重墻梁改為hb,l0i,1，10,但隨著hb、l0i的增大。豎向荷載向跨中分布 而不是向支座集聚,不利于組合作用充分發(fā)揮，因此、不應(yīng)采用過大的hb.l0i。洞寬和洞高限制是為了保證墻體整體性并根據(jù)試驗(yàn)情況作出的.偏開洞口對墻梁組合作用發(fā)揮是極不利的 洞口外墻肢過小。極易剪壞或被推出破壞 限制洞距ai及采取相應(yīng)構(gòu)造措施非常重要、對邊支座為ai、0,15l0i.增加中支座ai 0。07l0i的規(guī)定、此外，國內(nèi),外均進(jìn)行過混凝土砌塊砌體和輕質(zhì)混凝土砌塊砌體墻梁試驗(yàn)、表明其受力性能與磚砌體墻梁相似。故采用混凝土砌塊砌體墻梁可參照使用,而大開間墻梁模型擬動力試驗(yàn)和深梁試驗(yàn)表明,對稱開兩個(gè)洞的墻梁和偏開一個(gè)洞的墻梁受力性能類似.對多層房屋的縱向連續(xù)墻梁每跨對稱開兩個(gè)窗洞時(shí)也可參照使用，本次修訂主要作了以下修改，1,近幾年來?；炷疗胀ùu砌體，混凝土多孔磚砌體和混凝土砌塊砌體在工程中有較多應(yīng)用,故增加了由這三種砌體組成的墻梁.2，對于多層房屋的墻梁，要求洞口設(shè)置在相同位置并上,下對齊,工程中很難做到.故取消了此規(guī)定。7、3、3 本條給出與第7 3、1條相應(yīng)的計(jì)算簡圖。計(jì)算跨度取值系根據(jù)墻梁為組合深梁.其支座應(yīng)力分布比較均勻而確定的、墻體計(jì)算高度僅取一層層高是偏于安全的、分析表明 當(dāng)hw l0時(shí),主要是hw l0范圍內(nèi)的墻體參與組合作用，H0取值基于軸拉力作用于托梁中心,hf限值系根據(jù)試驗(yàn)和彈性分析并偏于安全確定的,7,3 4、本條分別給出使用階段和施工階段的計(jì)算荷載取值 承重墻梁在托梁頂面荷載作用下不考慮組合作用 僅在墻梁頂面荷載作用下考慮組合作用。有限元分析及2個(gè)兩層帶翼墻的墻梁試驗(yàn)表明。當(dāng)bf,l0，0.13,0，3時(shí)，在墻梁頂面已有30，50,上部樓面荷載傳至翼墻，墻梁支座處的落地混凝土構(gòu)造柱同樣可以分擔(dān)35，65 的樓面荷載 但本條不再考慮上部樓面荷載的折減、僅在墻體受剪和局壓計(jì)算中考慮翼墻的有利作用,以提高墻梁的可靠度 并簡化計(jì)算.1 3跨7層框支墻梁的有限元分析表明，墻梁頂面以上各層集中力可按作用的跨度近似化為均布荷載、一般不超過該層該跨荷載的30、再按本節(jié)方法計(jì)算墻梁承載力是安全可靠的，7。3,5，試驗(yàn)表明、墻梁在頂面荷載作用下主要發(fā)生三種破壞形態(tài)，即。由于跨中或洞口邊緣處縱向鋼筋屈服，以及由于支座上部縱向鋼筋屈服而產(chǎn)生的正截面破壞,墻體或托梁斜截面剪切破壞以及托梁支座上部砌體局部受壓破壞。為保證墻梁安全可靠地工作、必須進(jìn)行本條規(guī)定的各項(xiàng)承載力計(jì)算，計(jì)算分析表明，自承重墻梁可滿足墻體受剪承載力和砌體局部受壓承載力的要求.無需驗(yàn)算、7，3,6,試驗(yàn)和有限元分析表明。在墻梁頂面荷載作用下，無洞口簡支墻梁正截面破壞發(fā)生在跨中截面，托梁處于小偏心受拉狀態(tài) 有洞口簡支墻梁正截面破壞發(fā)生在洞口內(nèi)邊緣截面，托梁處于大偏心受拉狀態(tài)、原規(guī)范基于試驗(yàn)結(jié)果給出考慮墻梁組合作用 托梁按混凝土偏心受拉構(gòu)件計(jì)算的設(shè)計(jì)方法及相應(yīng)公式.其中。內(nèi)力臂系數(shù)γ基于56個(gè)無洞口墻梁試驗(yàn) 采用與混凝土深梁類似的形式,γ，0 1，4,5.l0、H0 計(jì)算值與試驗(yàn)值比值的平均值μ。0,885，變異系數(shù)δ 0,176,具有一定的安全儲備 但方法過于繁瑣,本規(guī)范在無洞口和有洞口簡支墻梁有限元分析的基礎(chǔ)上.直接給出托梁彎矩和軸力計(jì)算公式.既保持考慮墻梁組合作用，托梁按混凝土偏心受拉構(gòu)件設(shè)計(jì)的合理模式。又簡化了計(jì)算，并提高了可靠度，托梁彎矩系數(shù)αM計(jì)算值與有限元值之比，對無洞口墻梁μ、1。644，δ，0.101、對有洞口墻梁μ，2.705,δ。0。381托梁軸力系數(shù)ηN計(jì)算值與有限元值之比。μ、1，146。δ，0 023、對有洞口墻梁 μ。1,153、δ。0。262，對于直接作用在托梁頂面的荷載Q1 F1將由托梁單獨(dú)承受而不考慮墻梁組合作用。這是偏于安全的,連續(xù)墻梁是在21個(gè)連續(xù)墻梁試驗(yàn)基礎(chǔ)上。根據(jù)2跨,3跨,4跨和5跨等跨無洞口和有洞口連續(xù)墻梁有限元分析提出的.對于跨中截面、直接給出托梁彎矩和軸拉力計(jì)算公式 按混凝土偏心受拉構(gòu)件設(shè)計(jì),與簡支墻梁托梁的計(jì)算模式一致,對于支座截面.有限元分析表明其為大偏心受壓構(gòu)件。忽略軸壓力按受彎構(gòu)計(jì)算是偏于安全的,彎矩系數(shù)αM是考慮各種因素在通常工程應(yīng)用的范圍變化并取最大值,其安全儲備足較大的 在托梁頂面荷載Q1，F(xiàn)1作用下。以及在墻梁頂面荷載Q2作用下均采用一般結(jié)構(gòu)力學(xué)方法分析連續(xù)托梁內(nèi)力、計(jì)算較簡便、單跨框支墻梁是在9個(gè)單跨框支墻梁試驗(yàn)基礎(chǔ)上、根據(jù)單跨無洞口和有洞口框支墻梁限元分析,對托梁跨中截面直接給出彎距和軸拉力公式.并按混凝土偏心受拉構(gòu)件計(jì)算，也與簡支墻梁托梁計(jì)算模式一致?？蛑α涸谕辛喉斆婧奢dq1，F(xiàn)1和墻梁頂面荷載q2作用下分別采用一般結(jié)構(gòu)力學(xué)方法分析框架內(nèi)力，計(jì)算較簡便，本規(guī)范在19個(gè)雙跨框支墻梁試驗(yàn)基礎(chǔ)上。根據(jù)2跨，3跨和4跨無洞口和有洞口框支墻梁有限元分析,對托梁跨中截面也直接給出彎矩和軸拉力按混凝土偏心受拉構(gòu)件計(jì)算,與單跨框支墻梁協(xié)調(diào)一致,托梁支座截面也按受彎構(gòu)件計(jì)算,為簡化計(jì)算、連續(xù)墻梁和框支墻梁采用統(tǒng)一的αM和ηN表達(dá)式，邊跨跨中αM計(jì)算值與有限元值之比。對連續(xù)墻梁。無洞口時(shí) μ,1、251，δ 0，095,有洞口時(shí)、μ、1.302、δ，0.198，對框支墻梁，無洞口時(shí)，μ.2、1、δ、0,182、有洞口時(shí).μ,1.615，δ,0,252.ηN計(jì)算值與有限元值之比。對連續(xù)墻梁，無洞口時(shí).μ.1。129。δ.0,039。有洞口時(shí)。μ。1。269，δ、0、181、對框支墻梁 無洞口時(shí) μ.1、047.δ，0 181、有洞口時(shí).μ,0。997，δ.0 135.中支座αM計(jì)算值與有限元值之比，對連續(xù)墻梁,無洞口時(shí)。μ，1。715。δ 0。245。有洞口時(shí)、μ，1。826.δ，0，332.對框支墻梁 無洞口時(shí) μ，2、017，δ，0，251 有洞口時(shí)、μ，1、844 δ,0,295。7，3，7.有限元分析表明 多跨框支墻梁存在邊柱之間的大拱效應(yīng)。使邊柱軸壓力增大。中柱軸壓力減少。故在墻梁頂面荷載Q2作用下當(dāng)邊柱軸壓力增大不利時(shí)應(yīng)乘以1.2的修正系數(shù)，框架柱的彎矩計(jì)算不考慮墻梁組合作用 7.3，8 試驗(yàn)表明。墻梁發(fā)生剪切破壞時(shí)。一般情況下墻體先于托梁進(jìn)入極限狀態(tài)而剪壞，當(dāng)托梁混凝土強(qiáng)度較低，箍筋較少時(shí)?；驂w采用構(gòu)造框架約束砌體的情況下托梁可能稍后剪壞.故托梁與墻體應(yīng)分別計(jì)算受剪承載力，本規(guī)范規(guī)定托梁受剪承載力統(tǒng)一按受彎構(gòu)件計(jì)算.剪力系數(shù)βV按不同情況取值且有較大提高。因而提高了可靠度。且簡化了計(jì)算,簡支墻梁βV計(jì)算值與有限元值之比 對無洞口墻梁μ、1。102、δ、0，078 對有洞口墻梁μ。1。397.δ 0、123 βV計(jì)算值與有限元值之比，對連續(xù)墻梁邊支座。無洞口時(shí)μ。1.254。δ 0、135、有洞口時(shí)μ,1，404.δ.0,159，中支座、無洞口時(shí)μ.1.094.δ。0。062.有洞口時(shí)μ,1，098,δ.0 162,對框支墻梁邊支座,無洞口時(shí)μ，1。693。δ。0，131，有洞口時(shí)μ 2 011。δ、0，31。中支座，無洞口時(shí)μ。1、588。δ.0,093.有洞口時(shí)μ,1。659、δ.0,187、7.3，9，試驗(yàn)表明、墻梁的墻體剪切破壞發(fā)生于hw。l0,0。75 0、80，托梁較強(qiáng) 砌體相對較弱的情況下,當(dāng)hw，l0。0、35，0、40時(shí)發(fā)生承載力較低的斜拉破壞。否則 將發(fā)生斜壓破壞,原規(guī)范根據(jù)砌體在復(fù)合應(yīng)力狀態(tài)下的剪切強(qiáng)度 經(jīng)理論分析得出墻體受剪承載力公式并進(jìn)行試驗(yàn)驗(yàn)證、并按正交設(shè)計(jì)方法找出影響顯著的因素hb。l0和α，l0。根據(jù)試驗(yàn)資料回歸分析，給出V2，ξ2，0,2、hb、l0.hhwf。計(jì)算值與47個(gè)簡支無洞口墻梁試驗(yàn)結(jié)果比較.μ、1 062.δ。0,141、與33個(gè)簡支有洞口墻梁試驗(yàn)結(jié)果比較,μ，0、966 δ、0。155。工程實(shí)踐表明 由于此式給出的承載力較低、往往成為墻梁設(shè)計(jì)中的控制指標(biāo).試驗(yàn)表明.墻梁頂面圈梁，稱為頂梁.如同放在砌體上的彈性地基梁 能將樓層荷載部分傳至支座、并和托梁一起約束墻體橫向變形、延緩和阻滯斜裂縫開展,提高墻體受剪承載力,本規(guī)范根據(jù)7個(gè)設(shè)置頂梁的連續(xù)墻梁剪切破壞試驗(yàn)結(jié)果.給出考慮頂梁作用的墻體受剪承載力公式 7.3 9、計(jì)算值與試驗(yàn)值之比 μ、0。844 δ、0，084、工程實(shí)踐表明 墻梁頂面以上集中荷載占各層荷載比值不大.且經(jīng)各層傳遞至墻梁頂面已趨均勻。故將墻梁頂面以上各層集中荷載均除以跨度近似化為均布荷載計(jì)算,由于翼墻或構(gòu)造柱的存在,使多層墻梁樓蓋荷載向翼墻或構(gòu)造柱卸荷而減少墻體剪力，改善墻體受剪性能 故采用翼墻影響系數(shù)ξ1，為了簡化計(jì)算.單層墻梁洞口影響系數(shù)ξ2不再采用公式表達(dá),與多層墻梁一樣給出定值,7，3.10，試驗(yàn)表明。當(dāng)hw。l0 0。75、0 80 且無翼墻，砌體強(qiáng)度較低時(shí)、易發(fā)生托梁支座上方因豎向正應(yīng)力集中而引起的砌體局部受壓破壞,為保證砌體局部受壓承載力,應(yīng)滿足σymaxh,γfh、σymax為最大豎向壓應(yīng)力 γ為局壓強(qiáng)度提高系數(shù)。令C，σymaxh，Q2稱為應(yīng)力集中系數(shù)，則上式變?yōu)镼2.γfh,C、令ξ,γ,C，稱為局壓系數(shù) 即得到，7、3、10.1.式、根據(jù)16個(gè)發(fā)生局壓破壞的無翼墻墻梁試驗(yàn)結(jié)果。ξ，0。31.0，414。若取γ.1,5，C 4，則ξ 0,37,翼墻的存在 使應(yīng)力集中減少、局部受壓有較大改善,當(dāng)bf。h,2、5時(shí).C、1.33、2。38,ξ.0，475，0,747,則根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果確定 7,3，10 2、式，近年來采用構(gòu)造框架約束砌體的墻梁試驗(yàn)和有限元分析表明。構(gòu)造柱對減少應(yīng)力集中、改善局部受壓的作用更明顯。應(yīng)力集中系數(shù)可降至1、6左右，計(jì)算分析表明。當(dāng)bf,h。5或設(shè)構(gòu)造柱時(shí)?？刹或?yàn)算砌體局部受壓承載力,7，3,11.墻梁是在托梁上砌筑砌體墻形成的.除應(yīng)限制計(jì)算高度范圍內(nèi)墻體每天的可砌高度.嚴(yán)格進(jìn)行施工質(zhì)量控制外，尚應(yīng)進(jìn)行托梁在施工荷載作用下的承載力驗(yàn)算 以確保施工安全,7，3、12.為保證托梁與上部墻體共同工作，保證墻梁組合作用的正常發(fā)揮。本條對墻梁基本構(gòu)造要求作了相應(yīng)的規(guī)定、本次修訂,增加了托梁上部通長布置的縱向鋼筋面積與跨中下部縱向鋼筋面積之比值不應(yīng)小于0.4的規(guī)定。