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4，2。荷載組合4，2。1，井塔荷載組合應根據(jù)使用過程中在結(jié)構(gòu)上可能同時出現(xiàn)的荷載.按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)分別進行荷載組合 并應取各自的最不利的組合進行設計、4。2.2.對于承載能力極限狀態(tài)、應按荷載效應基本組合或事故組合計算荷載組合的效應設計值，并應采用下列設計表達式進行設計，1,基本組合 2、事故組合,斷繩.防墜制動荷載組合.式中,γ0、結(jié)構(gòu)重要性系數(shù).不應小于1.1,Sd.荷載組合的效應設計值、Rd,結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗力的設計值。3 地震作用組合，式中.γRE.承載力抗震調(diào)整系數(shù),γRE，0.85。4、2。3 正常提升工作荷載效應的基本組合,荷載效應組合設計值Sd應按下式計算.式中。γG,永久荷載的分項系數(shù) γQi，第i個可變荷載的分項系數(shù)。其中γQ1為主導可變荷載Q1的分項系數(shù)、γW，風荷載的分項系數(shù)，SGk，按永久荷載標準值Gk計算的荷載效應標準值 SQik，按第i個可變荷載標準值Qik計算的荷載效應標準值.其中SQ1k為諸可變荷載效應中起控制作用者、SWk、按風荷載標準值計算的效應標準值、ψCi、第i個可變荷載Qi的組合值系數(shù),n、參與組合的可變荷載數(shù)、4 2，4。對于事故荷載效應組合。荷載效應組合的設計值Sd應按下式計算 荷載效應組合的準永久值系數(shù)可按表4,2，4選取,式中，SA1k.斷繩荷載標準值A1k計算的荷載效應標準值 SA2k、防墜制動荷載標準值A2k計算的荷載效應標準值.ψQi，第i個可變荷載Qi的準永久值系數(shù).表4，2，4、事故荷載效應組合的準永久值系數(shù)、注，事故荷載效應組合時,對無設備區(qū)域樓面活荷載可取2.0kN m2.4.2。5,地震作用效應控制組合。荷載效應組合的設計值Sd可按下式計算、式中 ψG.永久荷載的分項系數(shù).應取1.2。當永久荷載效應對結(jié)構(gòu)承載能力有利時。不應大于1,0 當驗算結(jié)構(gòu)抗傾覆或滑移時 不應小于0,9，γEH、γEV.分別為水平,豎向地震作用分項系數(shù) 應按本規(guī)范表4，2,7采用、SGE,重力荷載代表值的效應,SEHk。水平地震作用標準值的效應值，SEVk,豎向地震作用標準值的效應值，ψW，風荷載組合值系數(shù).應取0。2.4、2、6、承載能力極限狀態(tài)荷載效應組合分項系數(shù)和組合值系數(shù)應符合表4 2,6的規(guī)定。表4.2 6，荷載效應組合分項系數(shù)和組合值系數(shù)。注，1。永久荷載中包括結(jié)構(gòu)自重及大型設備自重.2，表中屋面活荷載.雪荷載.應按屋面活荷載與雪荷載的較大值取用，3.方括號中所注數(shù)字為組合值系數(shù).未注明者組合值系數(shù)可取1.0 4,當豎向荷載效應對結(jié)構(gòu)有利時，相應分項系數(shù)可取1，0,4,2.7.承載能力極限狀態(tài)地震作用效應組合分項系數(shù)和組合值系數(shù)，應符合表4。2,7的規(guī)定.表4 2.7。地震作用效應組合分項系數(shù)和組合值系數(shù),注，1，方括號中所注數(shù)字為組合值系數(shù)、2。當豎向荷載效應對結(jié)構(gòu)有利時.相應分項系數(shù)可取1 0,4、2，8、對于正常使用極限狀態(tài).應根據(jù)設計要求采用荷載標準組合和準永久組合計算、其變形 裂縫計算值，不應超過相應的規(guī)定限值,并可采用下列設計表達式 式中,C、結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件達到正常使用要求的規(guī)定限值.應按各有關建筑結(jié)構(gòu)設計標準執(zhí)行.4，2。9 對于標準組合和準永久組合,荷載效應組合設計值Sd可分別按下列公式計算、式中 ψQi.第i個可變荷載Qi的準永久系數(shù),4。2、10，正常使用極限狀態(tài)荷載效應組合值系數(shù)和準永久值系數(shù),應按表4。2，10中的數(shù)值選取。表4 2 10。荷載效應組合的組合值系數(shù)和準永久值系數(shù),注 方括號中所注數(shù)字為準永久值系數(shù),4.2,11。施工安裝荷載.罐道梁工作荷載的分項系數(shù)均可取1、3、4 2,12。防撞梁荷載.緩沖裝置荷載和托罐荷載的分項系數(shù)均可取1。0