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3，基本設計參數(shù)和噴頭布置3.1，基本設計參數(shù)3。1 1?；驹O計參數(shù)包括設計供給強度、持續(xù)噴霧時間、保護面積.水霧噴頭的工作壓力和系統(tǒng)響應時間、基本設計參數(shù)需要根據(jù)水噴霧滅火系統(tǒng)的防護目的與保護對象的類別來選取,3.1,2 水噴霧滅火系統(tǒng)的供給強度、響應時間和持續(xù)噴霧時間是保證滅火或防護冷卻效果的基本設計參數(shù),本條按防護目的 針對不同保護對象規(guī)定了各自的供給強度，持續(xù)噴霧時間和響應時間。1.關于保護對象的防護目的.1、油浸變壓器的水噴霧防護.變壓器油是從原油中提煉出的以環(huán)烴為主的烴類液體混合物、初餾點大于300,閃點一般在140,以上。變壓器油經(jīng)過較長時間工作后,因高壓電解。局部高溫裂解。會產(chǎn)生少量的氫和輕烴。這些氣態(tài)可燃物質(zhì)很容易發(fā)生爆炸，本規(guī)范編制組針對油浸變壓器火災進行了專門研究 搜集了國內(nèi)若干變壓器火災案例,由案例分析得知,變壓器的火災模式主要有三種、初期絕緣子根部爆裂火災,油箱局部爆裂火災、油箱整體爆裂火災 其中以初期絕緣子根部爆裂火災為主。油箱局部爆裂火災多由絕緣子根部爆裂火災發(fā)展而成,從三種火災模式來看。固定滅火系統(tǒng)能夠撲救的火災為絕緣子根部爆裂火災與變壓器油沿油箱外壁流向集油池的變壓器油箱局部爆裂火災。油箱整體爆裂火災是各種固定滅火系統(tǒng)無法保護的、所以。水噴霧滅火系統(tǒng)設計參數(shù)的確定立足于撲救絕緣子根部爆裂火災與變壓器油沿油箱外壁流向集油池的變壓器油箱局部爆裂火災，對此 公安部天津消防研究所會同有關單位，在2009年5月.6月進行了多次變壓器火災模擬試驗,變壓器模型用鋼板焊制而成、長2500mm、寬1600mm,高1500mm、在變壓器模型的兩個斜面上各開有3個φ460的圓孔,用來模擬變壓器發(fā)生火災時沿絕緣子開裂的情形.圓孔均勻布置,每次試驗變壓器模型的開孔情況如下、試驗1和試驗2所有孔全開,試驗3為3個開孔 開孔位于變壓器模型的同一側(cè) 試驗4為4個開孔、變壓器一側(cè)開3孔，另一側(cè)中間開孔，試驗5為2個開孔，一側(cè)中間開孔.一側(cè)邊上開孔、試驗6為3個開孔 一側(cè)兩邊開孔 一側(cè)中間開孔,主要試驗結果見表3 表3。試驗結果，試驗結果表明,水噴霧滅變壓器火災時.水霧蒸發(fā)形成的水蒸氣的窒息作用明顯?？梢暂^快控制火災.在變壓器開孔較少時、變壓器內(nèi)部和外部未形成良好通風條件，火災規(guī)模小、水噴霧可以成功滅火,而在變壓器開孔較多時 內(nèi)，外部易形成良好通風條件?；馂囊?guī)模大.較大的噴霧強度也難以滅火.一般情況下，變壓器初期火災規(guī)模較小,可能會只有個別絕緣套管爆裂 此時若水噴霧滅火系統(tǒng)及時啟動，則可有效撲滅火災.但若火災發(fā)展到一定規(guī)模時，如多個絕緣套管同時爆裂或油箱炸裂時.則水噴霧難以滅火 但此時靠水霧的冷卻。窒息作用可以有效控制火災?？蔀椴扇∑渌来胧┶A得時間、2 液化烴儲罐或類似液體儲罐的水噴霧防護常溫下為氣態(tài)的烴類氣體，C1.C4.經(jīng)過加壓或,和.降溫呈液態(tài)后即稱為液化烴.其他類似液體是指理化性能和液化烴相似的液體,如環(huán)氧乙烷.二甲醚。液氨等 對于液化烴儲罐或類似液體儲罐。設置水噴霧滅火系統(tǒng)的目的主要是對儲罐進行冷卻降溫、防止發(fā)生沸液蒸汽爆炸,如LPG儲罐發(fā)生泄漏后。過熱液體會迅速汽化。形成LPG蒸汽云，蒸汽云遇火源發(fā)生爆炸后 會回火點燃泄漏源,形成噴射火。使儲罐暴露于火焰中。若此時不能對儲罐進行有效的冷卻 罐內(nèi)液體會急速膨脹、沸騰。液面以上的罐壁.干壁,溫度將迅速升高，強度下降，同時.蒸汽壓會出現(xiàn)異常的升高.一定時間后，干壁將產(chǎn)生熱塑性破口 罐內(nèi)壓力急劇下降，液體處于深過熱狀態(tài).迅速膨脹氣化產(chǎn)生大量蒸汽.從而引發(fā)沸液蒸汽爆炸，發(fā)生沸液蒸汽爆炸將會導致重大人員傷亡和財產(chǎn)損失 其后果是災難性的,據(jù)火災案例及相關研究,一個9000kg的LPG儲罐發(fā)生沸液蒸汽爆炸。其沖擊波將致使半徑115m范圍內(nèi)露天人員死亡或整幢建筑破壞的概率可能高達100、影響半徑達235m,如若考慮高速容器碎塊拋射物造成的傷害,影響范圍可達300m，600m，甚至達到800m以上 因此。這類儲罐設置水噴霧滅火系統(tǒng)的主要目的就是對儲罐進行冷卻降溫，防止形成沸液蒸汽爆炸，2,供給強度和持續(xù)噴霧時間。1,國外相關規(guī)范對噴霧強度的規(guī)定按防護目的規(guī)定見表4。表4 國外規(guī)范對水噴霧滅火系統(tǒng)噴霧強度的規(guī)定.按保護對象的規(guī)定見表5,表5.國外規(guī)范對水噴霧滅火系統(tǒng)噴霧強度的規(guī)定。2,國外相關規(guī)范對持續(xù)噴霧時間的規(guī)定 美國NFPA15和API。2030對水噴霧滅火系統(tǒng)的持續(xù)噴霧時間作為一個工程判斷問題處理。對防護冷卻系統(tǒng)要求能持續(xù)噴霧數(shù)小時不中斷.日本保險協(xié)會規(guī)定水噴霧滅火系統(tǒng)的持續(xù)噴霧時間不應小于90min 日本消防法、日本,液化石油氣保安規(guī)則、對具體保護對象的持續(xù)噴霧時間規(guī)定如下。通信機房和儲存可燃物的場所.汽車庫和停車場要求水源保證不小于持續(xù)噴霧20min的水量 prEN14816對水噴霧的各類保護對象規(guī)定了噴霧時間。最短的30min。最長的120min 3、國內(nèi)規(guī)范的規(guī)定.現(xiàn)行國家標準,自動噴水滅火系統(tǒng)設計規(guī)范 GB。50084中規(guī)定嚴重危險級建構筑物的設計噴水強度為12L min、m2、16L,min,m2，消防用水量按火災延續(xù)時間不小于1h計算?，F(xiàn)行國家標準，石油化工企業(yè)設計防火規(guī)范.GB，50160中規(guī)定全壓力式液化烴儲罐的消防冷卻水供給強度為9L min.m2 火災延續(xù)時間按6h計算、對于甲B,乙,丙類液體儲罐,固定頂儲罐的消防冷卻水供給強度為2.5L.min,m2.浮頂罐和相鄰罐為2，0L,min,m2 冷卻水延續(xù)時間.直徑不超過20m的按4h計算 直徑超過20m的按6h計算,現(xiàn)行國家標準。石油天然氣工程設計防火規(guī)范，GB，50183的規(guī)定和現(xiàn)行國家標準.石油化工企業(yè)設計防火規(guī)范。GB。50160類似，4。國內(nèi)外有關試驗數(shù)據(jù)。英國消防研究所皮。內(nèi)斯發(fā)表的論文。水噴霧應用于易燃液體火災時的性能,中的有關試驗數(shù)據(jù)如下、高閃點油火災，滅火要求的供給強度為9，6L，min。m2 60L,min.m2。水溶性易燃液體火災、滅火要求的供給強度為9、6L,min.m2、18L、min.m2.變壓器火災、滅火要求的供給強度為9,6L，min.m2。60L,min,m2 液化石油氣儲罐火災，防護冷卻要求的供給強度為9，6L.min。m2、英國消防協(xié)會G、布雷發(fā)表的論文 液化氣儲罐的水噴霧保護。中指出.只有以10L，min。m2 的供給強度向儲罐噴射水霧才能為被火焰包圍的儲罐提供安全保護.美國石油協(xié)會、API 和日本工業(yè)技術院資源技術試驗所分別在20世紀50年代和60年代進行了液化氣儲罐水噴霧保護的試驗，結果均表明對液化石油氣儲罐的供給強度大于6L。min m2，即是安全的、采用10L，min m2，的供給強度是可靠的.20世紀80年代、公安部天津消防研究所對柴油.煤油，變壓器油等液體進行了滅火試驗,試驗數(shù)據(jù)見表6、可以看到在12，8L，m2。min。的供給強度下，水噴霧可較快滅火 表6.試驗數(shù)據(jù)表，公安部天津消防研究所于1982年至1984年進行了液化石油氣儲罐受火災加熱時噴霧冷卻試驗。對一個被火焰包圍的球面罐壁進行噴霧冷卻，獲得了與美,英、日等國同類試驗基本一致的結論、即6L min，m2，供給強度是接近控制壁溫.防止儲罐干壁強度下降的臨界值,10L,min。m2 供給強度可獲得露天有風條件下保護儲罐干壁的滿意效果。公安部，石油部、商業(yè)部，1966年在公安部天津消防研究所進行泡沫滅火試驗時.對100m3敞口汽油儲罐采用固定式冷卻，測得冷卻水強度最低為0,49L s，m,最高為0。82L s，m,1000m3油罐采用固定式冷卻 測得冷卻水強度為1 2L.s,m、1，5,L,s，m，上述試驗,冷卻效果較好.試驗油罐溫度控制在200 325 之間。僅發(fā)現(xiàn)罐壁部分出現(xiàn)焦黑。罐體未發(fā)生變形.當時認為，固定式冷卻水供給強度可采用0、5L、s。m,并且由于設計時不能確定哪是著火罐.哪是相鄰罐 建筑設計防火規(guī)范 TJ，16.74與，石油庫設計規(guī)范、GBJ。74、84最先規(guī)定著火罐和相鄰罐固定式冷卻水最小供給強度同為0 5L。s m.此后，國內(nèi)石油庫工程項目基本都采用了這一參數(shù),隨著儲罐容量 高度的不斷增大。以單位周長表示的0 5L s。m 冷卻水供給強度對于高度大的儲罐偏小，為使消防冷卻水在罐壁上分布均勻。罐壁設加強圈,抗風圈的儲罐需要分幾圈設消防冷卻水環(huán)管供水，國際上已通行采用,單位面積法、來表示冷卻水供給強度。所以.現(xiàn)行國家標準 石油庫設計規(guī)范,GB、50074和 石油化工企業(yè)設計防火規(guī)范、GB，50150將以單位周長表示的冷卻水供給強度、按罐壁高13m的5000m3固定頂儲罐換算成單位罐壁表面積表示的冷卻水供給強度。即0。5L s.m。60,13m.2,3L。min,m2。適當調(diào)整取2、5L,min、m2。故規(guī)定固定頂儲罐 淺盤式或浮盤由易熔材料制作的內(nèi)浮頂儲罐的著火罐冷卻水供給強度為2、5L min。m2,浮頂.內(nèi)浮頂儲罐著火時 通?；饎莶淮?且不是罐壁四周都著火，故冷卻水供給強度小些、現(xiàn)行國家標準，石油天然氣工程設計防火規(guī)范、GB 50188也是這種思路 相鄰儲罐的冷卻水供給強度至今國內(nèi)未開展過試驗.現(xiàn)行國家標準 石油庫設計規(guī)范 GB 50074和。石油化工企業(yè)設計防火規(guī)范.GB 50160對此參數(shù)是根據(jù)測定的熱輻射強度進行推算確定的,思路是，甲B 乙類固定頂儲罐的間距為0、6D、D為儲罐直徑。接近0、5D，假設消防冷卻水系統(tǒng)的水溫為20、冷卻過程中一半冷卻水達到100,并汽化吸收的熱量為1465kJ,L 要帶走距著火油罐罐壁0.5D處最大值為23。84kW m2 相關試驗測量值.輻射熱。所需的冷卻水供給強度約為1,0L，min。m2，石油庫設計規(guī)范 GBJ、74，84、1995年版。和、石油化工企業(yè)設計防火規(guī)范,GB，50160 92曾一度規(guī)定相鄰儲罐固定式冷卻水供給強度為1、0L,min。m2 后因要滿足這一參數(shù)，噴頭的工作壓力需降至著火罐冷卻水噴頭工作壓力的1,6，25，在操作上難以實現(xiàn)，于是,石油化工企業(yè)設計防火規(guī)范、GB.50160、92，1999年版 率先修改。不管是固定頂儲罐還是浮頂儲罐、其冷卻強度均調(diào)整為2.0L min，m2.石油庫設計規(guī)范。GB。50074.2002也采納了這一參數(shù).值得說明的是.100m3試驗罐高5,4m，若將1965年國內(nèi)試驗時測得的最低冷卻水強度0 49L,s,m。一值進行換算，結果應大致為6。0L。min、m2。相鄰儲罐消防冷卻水供給強度的推算思路也不一定成立。與國外相關標準規(guī)范的規(guī)定相比.見表7 我國規(guī)范規(guī)定的消防冷卻水供給強度偏低,然而 設置消防冷卻水系統(tǒng)的儲罐區(qū)大都設置了泡沫滅火系統(tǒng)、及時供給泡沫可快速滅火。并且著火儲罐不一定為輻射熱強度大的汽油.不一定處于中低液位 不一定形成全敞口。所以，規(guī)范規(guī)定的冷卻水供給強度是能發(fā)揮一定作用的.表7，部分國外標準.規(guī)范規(guī)定的可燃液體儲罐消防冷卻水供給強度,3,有關響應時間的主要依據(jù),水噴霧滅火系統(tǒng)一般用于火災危險性大?；馂穆铀俣瓤?滅火難度大的保護對象、當發(fā)生火災時如不及時滅火或進行防護冷卻、將造成較大的損失。因此 水噴霧滅火系統(tǒng)不僅要保證足夠的供給強度和持續(xù)噴霧時間 而且要保證系統(tǒng)能迅速啟動 響應時間是評價水噴霧滅火系統(tǒng)啟動快慢的性能指標，也是系統(tǒng)設計必須考慮的基本參數(shù)之一。本條根據(jù)根據(jù)保護對象的防護目的及防火特性,規(guī)定了各類對象的響應時間，國外規(guī)范有關響應時間的規(guī)定如下。NFPA15規(guī)定系統(tǒng)應能使水進入管道并從所有開式噴頭有效噴灑水霧.期間不應有延遲,對此在附錄中解釋為水噴霧滅火系統(tǒng)的即時啟動需要滿足設計目標,在大多數(shù)裝置中 所有開式噴頭應在探測系統(tǒng)探測到火災后30s內(nèi)有效噴水，另外規(guī)定探測系統(tǒng)應在沒有延遲的情況下啟動系統(tǒng)啟動閥,對此在附錄中解釋為探測系統(tǒng)的響應時間從暴露于火災到系統(tǒng)啟動閥啟動一般為40s,prEN14816規(guī)定系統(tǒng)設計應滿足在探測系統(tǒng)動作之后的60s內(nèi)。所有噴頭應能有效噴霧、此外.某些國外規(guī)范推薦水噴霧滅火系統(tǒng)采用與火災自動報警系統(tǒng)聯(lián)網(wǎng)自動控制 系統(tǒng)組成中采用雨淋報警閥控制水流,并使其能自動或手動開啟的做法均是為了保證系統(tǒng)的響應時間、綜上所述，當水噴霧滅火系統(tǒng)用于滅火時、要求系統(tǒng)能夠快速啟動 以將火災撲滅于初期階段，因此，規(guī)定系統(tǒng)響應時間不大于60s 當系統(tǒng)用于防護冷卻時,根據(jù)保護場所的危險程度及系統(tǒng)的可操作性。分別規(guī)定了不同的響應時間 如對于危險性較大的液化烴儲罐、發(fā)生火災時,需要盡快冷卻.以免發(fā)生沸液蒸汽爆炸,因此.規(guī)定其響應時間不大于120s,對于危險程度相對較低的甲B。乙，丙類液體儲罐，發(fā)生火災后。短時間內(nèi)火災不會對儲罐造成較大危害,因此、規(guī)定響應時間不大于300s、4，其他說明，當水噴霧滅火系統(tǒng)用于滅火時.具體設計參數(shù)基本是按照火災類別來規(guī)定的,這樣可以涵蓋更多的保護對象 如對于加工和使用可燃液體的設備,其可燃物主要為液體 可根據(jù)所用液體的閃點來確定具體設計參數(shù)，舉例說明,對于電廠中的汽輪機油箱 磨煤機油箱、電液裝置.氫密封油裝置.汽輪發(fā)電機組軸承。給水泵油箱等,這些設備所使用油品的閃點一般在120 以上、適用閃點高于120,液體的設計參數(shù)，對于鍋爐燃燒器 柴油發(fā)電機室.柴油機消防泵及油箱等。適用閃點60,120，的液體的設計參數(shù)，對于鋼鐵冶金企業(yè)中的熱連軋高速軋機機架.未設油霧抑制系統(tǒng),液壓站,潤滑油站，庫,地下油管廊.儲油間 柴油發(fā)電機房等 適用閃點60.120。的液體的設計參數(shù).對于配電室 油浸電抗器室。電容器室,適用閃點高于120 液體的設計參數(shù)，表3.1.2,中甲 乙類液體及可燃氣體生產(chǎn)，輸送,裝卸設施包括泵、壓縮機等相關設備,本條規(guī)定的參數(shù)為水噴霧滅火系統(tǒng)的關鍵設計參數(shù)，設計時必須做到.否則滅火和冷卻效果難以保證。因此.將本條確定為強制性條文、3,1,3。本條規(guī)定的主要依據(jù)如下。1、防護目的，水霧噴頭須在一定工作壓力下才能使出水形成噴霧狀態(tài),一般來說 對一種水霧噴頭而言,工作壓力越高 其出水的霧化效果越好。此外、相同供給強度下.霧化效果好有助于提高滅火效率 滅火時 要求噴霧的動量較大.霧滴粒徑較小,因此，需要向水霧噴頭提供較高的水壓 防護冷卻時.要求噴霧的動量較小.霧滴粒徑較大,需要提供給噴頭的水壓不宜太高.2 國外同類規(guī)范的規(guī)定，NFPA15規(guī)定保護室外危險場所的噴頭 其最低工作壓力應為0，14MPa。保護室內(nèi)危險場所的噴頭 其最低工作壓力應按其注冊情況確定 API.2030規(guī)定室外噴頭的噴灑壓力不應低于0，21MPa。日本。水噴霧滅火設備.按照不同的防護目的給出的噴頭工作壓力如下,滅火。0、25MPa.0、7MPa 防護冷卻.0，15MPa、0 5MPa,3、國產(chǎn)水霧噴頭的性能。目前我國生產(chǎn)的水霧噴頭 多數(shù)在壓力大于或等于0.2MPa時，能獲得良好的水量分布和霧化要求,滿足防護冷卻的要求。壓力大于或等于0,35MPa時。能獲得良好的霧化效果,滿足滅火的要求.另外，公安部天津消防研究所曾對B型和C型水霧噴頭在不同壓力下的噴霧狀態(tài)進行過試驗、測試最低壓力為0 15MPa 在該壓力下噴頭的霧化角和霧滴直徑也滿足其產(chǎn)品標準的要求、綜上所述 尤其是根據(jù)我國水霧噴頭產(chǎn)品現(xiàn)狀和水平。確定了噴頭最低工作壓力，水霧噴頭的工作壓力必須滿足本條規(guī)定、否則.影響滅火和冷卻效果，因此。將本條確定為強制性條文、3，1。4 不論是平面的還是立體的保護對象。在設計水噴霧滅火系統(tǒng)時.按設計供給強度向保護對象表面直接噴霧 并使水霧覆蓋或包圍保護對象是保證滅火或防護冷卻效果的關鍵.保護對象的保護面積是直接影響水霧噴頭布置 確定系統(tǒng)流量和系統(tǒng)操作的重要因素,1。將保護對象的外表面面積確定為保護面積是本款規(guī)定的基本原則。對于外形不規(guī)則的保護對象。則規(guī)定為首先將其調(diào)整成能夠包容保護對象的規(guī)則體或規(guī)則體的組合體，然后按規(guī)則體或組合體的外表面面積確定保護面積，2，本款規(guī)定了變壓器保護面積的確定方法，對此各國均有類似規(guī)定,對變壓器的防護需要考慮它的整個外表面,包括變壓器和附屬設備的外殼,貯油箱和散熱器等，美國NFPA15和歐洲標準prEN14816均規(guī)定.保護變壓器時 需要對其所有暴露的外表面提供完全的水噴霧保護,包括特殊構造.油枕、泵等設備,日本消防法中對變壓器保護面積的確定方法.圖2。如下。圖2,變壓器保護面積的確定方法A.變壓器寬度，B 變壓器長度,C。集油坑寬度,D,集油坑長度,H.變壓器高度保護面積S。CD，AB.2。A，B、H、AB，3.本款根據(jù)第1款的規(guī)定、要求分層敷設的多層電纜,在計算保護面積時接包容多層電纜及其托架總體的最小規(guī)則體的外表面面積確定、3，1，5 液化石油氣灌瓶間的保護面積為整個使用面積。對于陶壇或桶裝酒庫.盛酒容器破裂后?；馂目赡軙谡麄€防火分區(qū)蔓延，斛此保護面積按防火分區(qū)的建筑面積確定.3.1，6，輸送煤等可燃物料的皮帶一般采用阻燃皮帶、確定其保護面積時可按載有可燃物的上行皮帶的上表面積確定 水霧對著火的輸送皮帶噴灑時、在向可燃物料噴水的同時、對下行皮帶也有一定的淋濕作用。當輸送棧橋內(nèi)有多條皮帶時。系統(tǒng)設計可考慮僅對著火皮帶噴水。對于長距離輸送皮帶，為使系統(tǒng)能夠快速噴水并達到設計強度。需對其進行分段保護,參考電廠輸煤棧橋的設置情況.確定了每段皮帶的最小保護長度、一般電廠的輸煤皮帶長度不超過400m,電廠的水量一般按照主廠房確定,經(jīng)測算.全廠水量為600m3.h的電廠 在輸送皮帶著火時 其水量可同時滿足400m左右長皮帶的噴水需要.在綜合考慮系統(tǒng)用水量,響應時間.皮帶運行速度的情況下,確定每段皮帶的保護長度不小于100m，對于煤化工等其他場所,其用水量一般比電廠大,能夠滿足本條要求,3 1.7 開口容器的著火面為整個液面、因此要求噴霧覆蓋整個液面，3 1 8 本條參照NFPA15、固定水噴霧系統(tǒng)標準。制訂、3 1，9,本條規(guī)定了甲B，乙，丙類液體儲罐的冷卻范圍和保護面積、1.本款規(guī)定是在綜合試驗和輻射熱強度與距離平方成反比的熱力學理論及現(xiàn)實工程中油罐的布置情況的基礎上作出的 為給相關規(guī)范的制訂提供依據(jù).有關單位分別于1974年、1976年。1987年 在公安部天津消防研究所試驗場進行了全敞口汽油儲罐泡沫滅火及其熱工測試試驗、現(xiàn)將有關輻射熱測試數(shù)據(jù)摘要匯總，見表8.表中L為測點至試驗油罐中心的距離 D為試驗油罐直徑。H為試驗油罐高度 不過.由于試驗時對儲罐進行了水冷卻.且燃燒時間僅有2min.3min左右、測得的數(shù)據(jù)可能偏小。即使這樣，1974年的試驗顯示.距離5000m3低液面著火油罐1，5倍直徑.測點高度等于著火儲罐罐壁高度處的輻射熱強度.平均值為2.17kW m2,四個方向平均最大值為2。39kW。m2、最大值為4 45kW，m2.1976年的5000m3汽油儲罐試驗顯示.液面高度為11,3m，測點高度等于著火儲罐罐壁高度時、距離著火儲罐罐壁1。5倍直徑處四個方向輻射熱強度平均值為3，07kW。m2、平均最大值為4、94kW。m2。最大值為5 82kW,m2.盡管目前國內(nèi)外標準,規(guī)范并未明確將輻射熱強度的大小作為消防冷卻的條件。但根據(jù)試驗測試.熱輻射強度達到4kW。m2時,人員只能停留20s。12、5kW m2時 木材燃燒,塑料熔化,37。5kW.m2時.設備完全損壞 可見輻射熱強度達到4kW、m2時 必須進行水冷卻，否則,相鄰儲罐被引燃的可能性較大，表8、國內(nèi)油罐滅火試驗輻射熱測試數(shù)據(jù)摘要匯總表、試驗證明。熱輻射強度與油品種類有關 油品的輕組分越多。其熱輻射強度越大，現(xiàn)將相關文獻給出的汽油 煤油、柴油和原油的主要火災特征參數(shù)摘錄匯總成表9 供參考。由表9可見，主要火災特征參數(shù)值、汽油最高.原油最低，汽油的質(zhì)量燃燒速度約為原油的1,33倍,火焰高度約為原油的2.14倍.火焰表面的熱輻射強度約為原油的1 62倍。所以、只要滿足汽油儲罐的安全要求、就能滿足其他油品儲罐的安全要求。表9。汽油、煤油,柴油和原油的主要火災特征參數(shù)、2.對于浮頂罐、發(fā)生全液面火災的幾率極小,更多的火災表現(xiàn)為密封處的局部火災。設防基準為浮頂罐環(huán)形密封處的局部火災環(huán)形密封處的局部火災的火勢較小、如某石化總廠發(fā)生的兩起浮頂罐火災、其中10000m3輕柴油浮頂罐著火、15min后撲滅 而密封圈只著了3處。最大處僅為7m長,相鄰油罐無需冷卻、3 對于相鄰儲罐、靠近著火罐的一側(cè)接收的輻射熱最大。且越靠近罐頂,輻射熱越大 所以冷卻的重點是靠近著火罐一側(cè)的罐壁、保護面積可按實際需要冷卻部位的面積計算、但現(xiàn)實中保護面積很難準確計算。并且相鄰關系須考慮罐組內(nèi)所有儲罐.為了安全。規(guī)定設置固定式消防冷卻水系統(tǒng)時.保護面積不得小于罐壁表面積的1 2,為實現(xiàn)相鄰罐的半壁冷卻。設計時.可將固定冷卻環(huán)管等分成2段或4段、著火時由閥門控制冷卻范圍.著火油罐開啟整圈噴淋管 而相鄰油罐僅開啟靠近著火油罐的半圈.這樣雖然增加了閥門 但水量可減少,3,1.10?；馂臅r 著火罐直接受火作用 相鄰罐受著火罐火焰熱輻射作用 為防止罐體溫度過高而失效、需要及時對著火罐和相鄰罐進行冷卻 3 1.11 全冷凍式液化烴儲罐罐頂部的安全閥及進出罐管道易泄漏發(fā)生火災 同時考慮罐頂受到的輻射熱較大、不論著火罐還是相鄰罐、都需對罐頂進行冷卻。為使罐內(nèi)的介質(zhì)穩(wěn)定氣化,不至于引起更大的破壞、對于鋼制單容罐、還需對著火罐和相鄰罐的罐壁外壁進行冷卻.對于無保溫絕熱層的雙容罐.需對著火罐的外壁進行冷卻，有保溫絕熱層的雙容罐及全容罐則不需對著火罐的外壁進行冷卻，