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5,3，倉(cāng)壁5.3。2 本條分別給出了倉(cāng)壁在水平及豎直方向上應(yīng)考慮的荷載基本組合.設(shè)計(jì)中應(yīng)從中選取相應(yīng)最不利的組合進(jìn)行倉(cāng)壁的強(qiáng)度，穩(wěn)定及連接的計(jì)算,5,3,3、鋼筒倉(cāng)采用有限元分析時(shí)應(yīng)考慮鋼板初始幾何缺陷 焊接殘余應(yīng)力。荷載的偶然偏心等影響.按有限元穩(wěn)定分析得到臨界極限承載力應(yīng)除以安全系數(shù)才能得到設(shè)計(jì)容許荷載標(biāo)準(zhǔn)值、參考?xì)W洲規(guī)范和我國(guó)糧食鋼板筒倉(cāng)規(guī)范相關(guān)條文,安全系數(shù)取15 加勁肋間距不大于1 2m時(shí)的鋼筒倉(cāng)將加勁肋折算成所加強(qiáng)方向的殼壁截面、可按，等效強(qiáng)度?；颍刃偠?。的原則進(jìn)行 折算后的殼壁厚度按下列規(guī)定取值，1、抗拉強(qiáng)度相等原則折算時(shí) 折算厚度按下式計(jì)算，2?？箯潉偠认嗟仍瓌t折算時(shí) 折算厚度按下式計(jì)算，式中,t，倉(cāng)壁厚度。As 加勁肋的橫截面面積,Is.加勁肋截面對(duì)平行于倉(cāng)壁的本身截面形心軸的慣性矩 b、加勁肋間距,弧長(zhǎng)、es 加勁肋截面形心距組合截面中心的距離，et.倉(cāng)壁鋼板截面形心距組合截面中心的距離，折算后的殼壁.在加勁肋加強(qiáng)方向上進(jìn)行殼壁的抗拉 抗壓強(qiáng)度計(jì)算時(shí)，應(yīng)采用按抗拉強(qiáng)度相等的原則確定折算厚度，抗彎和穩(wěn)定驗(yàn)算時(shí),應(yīng)采用按抗彎剛度相等的原則確定折算厚度，5、3.4,計(jì)算折算應(yīng)力的公式,5、3。4.3、是根據(jù)能量強(qiáng)度理論,保證鋼材在復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下處于彈性狀態(tài)的條件、由于鋼筒倉(cāng)屬于薄壁結(jié)構(gòu),在倉(cāng)壁厚度方向上應(yīng)力一般較小、故按雙向應(yīng)力狀態(tài)進(jìn)行計(jì)算,其余計(jì)算公式是根據(jù)現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范.GB，50017的有關(guān)規(guī)定給出的 5.3、5.有加勁肋的鋼筒倉(cāng)按簡(jiǎn)化方法進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算時(shí),加勁肋與倉(cāng)壁的組合構(gòu)件。在堅(jiān)向荷載作用下截面實(shí)際受力較為復(fù)雜.且卸料時(shí)還有動(dòng)載影響、宜完全按彈性進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算，不允許截面有塑性開展,加勁肋為薄壁型鋼時(shí).其截面尺寸取值尚應(yīng)符合現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn).冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范 GB 50018的有關(guān)規(guī)定.參考?xì)W洲規(guī)范 增加了波形板倉(cāng)壁加勁肋之間的水平間距要求,鋼筒倉(cāng)倉(cāng)壁為波紋鋼板時(shí)，倉(cāng)壁的豎向荷載將全部經(jīng)連接傳給加勁肋、倉(cāng)壁為平鋼板或螺旋卷邊鋼板時(shí)，倉(cāng)壁的豎向荷載僅有部分經(jīng)連接傳給加勁肋，為簡(jiǎn)化計(jì)算,在設(shè)計(jì)倉(cāng)壁與加勁肋的連接時(shí)。不分倉(cāng)壁鋼板類型 偏于安全按倉(cāng)壁的豎向荷載全部經(jīng)連接傳給加勁肋來考慮,連接強(qiáng)度計(jì)算公式是根據(jù)現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn),鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范.GB，50017的有關(guān)規(guī)定給出的.5。3。7 鋼筒倉(cāng)倉(cāng)壁在豎向荷載作用下的穩(wěn)定計(jì)算 包括空倉(cāng)時(shí)及豎向荷載作用下,滿倉(cāng)時(shí)豎向荷載與貯料水平壓力共同作用下及局部集中荷載作用下倉(cāng)壁的穩(wěn)定計(jì)算 1、彈性穩(wěn)定理論分析、理想中圓筒殼在軸壓下的穩(wěn)定臨界應(yīng)力為.但大量試驗(yàn)證明，實(shí)際圓筒殼的臨界應(yīng)力比理想圓筒殼的理論計(jì)算值要少1.2 2。3、失穩(wěn)破壞時(shí)的穩(wěn)定系數(shù)僅為0、15.0,3 而不是0,605,厚筒殼的軸壓臨界應(yīng)力在很大程度上取決于初始形狀缺陷,隨著初始形狀缺陷的增大.臨界應(yīng)力明顯下降、下降幅度可能達(dá)到50 之多,經(jīng)過對(duì)國(guó)內(nèi)外有關(guān)試驗(yàn)資料及分析結(jié)果相比較,同時(shí)考慮設(shè)計(jì)計(jì)算的方便、采用了前蘇聯(lián)B。T、利律等人提出的穩(wěn)定系數(shù)表達(dá)式.作為在空倉(cāng)時(shí)驗(yàn)算倉(cāng)壁的穩(wěn)定系數(shù),當(dāng)倉(cāng)壁半徑與厚度之比R.t在1500以下時(shí)。此式計(jì)算結(jié)果和大量的試驗(yàn)結(jié)果可很好地符合,當(dāng)R,t在2000、2500、時(shí).按此式計(jì)算結(jié)果比試驗(yàn)分析結(jié)果略大、約10,另考慮到貯料鋼筒倉(cāng)多為現(xiàn)場(chǎng)組裝、與試驗(yàn)條件有較大差異,取初始形狀缺陷影響系數(shù)0.5,則得到空倉(cāng)時(shí)驗(yàn)算倉(cāng)壁的穩(wěn)定系數(shù)計(jì)算公式。5.3,7，2.鋼筒倉(cāng)在豎向荷載作用下進(jìn)行穩(wěn)定驗(yàn)算時(shí)，倉(cāng)壁的豎向壓應(yīng)力應(yīng)參照本規(guī)范第5 3,1條和5，3，2條的規(guī)定.按可能出現(xiàn)的最不利荷載組合進(jìn)行計(jì)算.2，鋼筒倉(cāng)在滿倉(cāng)時(shí) 倉(cāng)壁受到豎向壓力及內(nèi)部水平壓力的共同作用、內(nèi)壓可以減少筒殼初始缺陷的影響,而使穩(wěn)定臨界應(yīng)力有所提高,衡量?jī)?nèi)壓影響的大小.參考國(guó)外有關(guān)資料,采用無量綱參數(shù),在內(nèi)壓P作用下。筒殼穩(wěn)定臨界力的提高程度與參數(shù)P有關(guān) 經(jīng)對(duì)美國(guó)、前蘇聯(lián)等國(guó)外有關(guān)試驗(yàn)結(jié)果及經(jīng)驗(yàn)公式的對(duì)比計(jì)算,采用了前蘇聯(lián)B、T 利律等人提出的算式 即，由于鋼筒倉(cāng)在卸料時(shí)。貯料壓力可能會(huì)不均勻分布,在計(jì)算參數(shù)時(shí)不考慮貯料壓力動(dòng)力修正系數(shù)，同時(shí)因內(nèi)壓P對(duì)倉(cāng)壁整體穩(wěn)定起有利作用 取其分項(xiàng)系數(shù)為1 0、故取貯料對(duì)倉(cāng)壁的靜態(tài)水平壓力標(biāo)準(zhǔn)值來計(jì)算參數(shù)、經(jīng)整理即為鋼筒倉(cāng)在滿倉(cāng)時(shí)倉(cāng)壁的穩(wěn)定系數(shù)計(jì)算公式.5 3，7.4，3.倉(cāng)上建筑支承于鋼筒倉(cāng)壁頂端時(shí) 倉(cāng)壁將局部承受豎向集中荷載。為防止倉(cāng)壁局部應(yīng)力過大而導(dǎo)致局部失穩(wěn)、應(yīng)在局部豎向集中的荷載作用處設(shè)置加勁肋.假定豎向集中荷載經(jīng)加勁肋向倉(cāng)壁傳遞的擴(kuò)散角為30，并且考慮到鋼筒倉(cāng)頂端區(qū)段內(nèi)壓較小，在本規(guī)范公式、5 3.7 5。中,倉(cāng)壁臨界應(yīng)力的計(jì)算不再考慮內(nèi)壓的影響.總體來講是偏于安全的、5。3、8,風(fēng)荷載對(duì)倉(cāng)壁表面產(chǎn)生不均勻的徑向壓力.使倉(cāng)壁整體彎曲而產(chǎn)生的豎向壓應(yīng)力、使倉(cāng)壁整體剪切而產(chǎn)生水平剪應(yīng)力.都可能引起鋼筒倉(cāng)倉(cāng)壁失穩(wěn)破壞，風(fēng)荷載使倉(cāng)壁整體彎曲而產(chǎn)生的豎向壓應(yīng)力 應(yīng)與可能同時(shí)出現(xiàn)的其他荷載產(chǎn)生的豎向壓應(yīng)力進(jìn)行組合。并按本規(guī)范第5 3.7條進(jìn)行豎向荷載下倉(cāng)壁的穩(wěn)定驗(yàn)算.在常用的鋼筒倉(cāng)高度范圍、35m以下,風(fēng)荷載使倉(cāng)壁整體剪切而產(chǎn)生水平剪應(yīng)力,對(duì)倉(cāng)壁穩(wěn)定一般不起控制作用,風(fēng)荷載對(duì)倉(cāng)壁表面產(chǎn)生不均勻的徑向壓力、假定在鋼筒倉(cāng)的整個(gè)高度上均勻分布而沿周向不均勻分布的壓力 按有關(guān)理論分析研究.中長(zhǎng)筒殼在筒壁失穩(wěn)時(shí)的臨界荷載相當(dāng)于軸對(duì)稱加載時(shí)的臨界荷載，相應(yīng)計(jì)算公式可寫成為Pcr，0、92kE 式中的k為筒殼的初始形狀缺陷影響系數(shù)，其值隨R。t增大而減小，參考?xì)W洲規(guī)范,k是取值采用外部壓力屈曲系數(shù)和風(fēng)壓力分布系數(shù)表達(dá).