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5、3.倉壁5、3.1 圓形鋼筒倉倉壁可分為下列幾種類型,圖5,3。1。1 由鋼板焊接或螺栓連接成型倉壁,2、波形板倉壁,3.由鋼板咬口成型倉壁 圖5,3。1 圓形鋼筒倉倉壁類型圖1,鋼板咬口、2、鋼板咬口大樣5。3.2、鋼筒倉倉壁承載能力極限狀態(tài)設計時 應按下列荷載組合.1。作用于倉壁單位面積上的水平壓力的基本組合,設計值、應按下式計算 2,作用于倉壁單位周長的豎向壓力的基本組合。設計值，應按下列公式計算 無風荷載參與組合時.有風荷載參與組合時.有地震作用參與組合時.式中、qgk,永久荷載作用于倉壁單位周長上的豎向壓力標準值.N，mm、qfk.儲料作用于倉壁單位周長上的總摩擦力標準值，N，mm。qwk,風荷載作用于倉壁單位周長上的豎向壓力標準值.N,mm.qEk.地震作用于倉壁單位周長上的豎向壓力標準值 N、mm qQik、倉頂及倉上建筑可變荷載作用于倉壁單位周長上的豎向壓力標準值，N,mm,ψi.可變荷載組合系數(shù)。倉頂及倉上建筑可變荷載作用于倉壁單位周長上的豎向壓力標準值qQik 按實際考慮時取1,0.按等效均布荷載時取0。6、5、3，3。鋼筒倉倉壁無加勁肋時 鋼筒倉倉壁內(nèi)力可采用有限元法進行計算，在軸對稱荷載作用下，可按薄膜理論計算其內(nèi)力，旋轉殼體在對稱荷載作用下的薄膜內(nèi)力可按本規(guī)范附錄D的規(guī)定執(zhí)行 有加勁肋時，可按下列方法之一進行計算。1,按帶肋薄壁結構、采用有限元方法進行計算。2。加勁肋間距不大于1、2m時.采用折算厚度按薄膜理論進行計算、3 按本規(guī)范第5,3。5條規(guī)定的簡化方法進行計算,5，3，4,鋼筒倉不設加勁肋時。倉壁可按下列規(guī)定進行強度計算，1.在儲料水平壓力作用下,可按軸心受拉構件進行計算 2、在豎向壓力作用下，可按軸心受壓構件進行計算。式中。σt.倉壁環(huán)向拉應力設計值.N、mm2 σc.倉壁豎向壓應力設計值、N,mm2。f,鋼材抗拉或抗壓強度設計值，N.mm2、t、倉壁厚度 mm、3 在環(huán)向拉力和豎向壓力共同作用下、折算應力可按下式計算,式中,σzs，倉壁折算應力設計值,N.mm2。σt σc,拉應力為正值、壓應力為負值 4 倉壁鋼板采用對接焊縫拼接時。對接焊縫可按下式進行計算 式中、N 垂直于焊縫長度方向的拉力或壓力設計值 N，Lw.對接焊縫的計算長度、mm t.被連接倉壁的較小厚度,mm,對接焊縫的抗拉 抗壓強度設計值,N,mm2,5 3，5，圓形鋼筒倉設加勁肋時.應按下述簡化方法進行強度計算、1。由鋼板焊接或螺栓連接成型倉壁及被形板倉壁水平方向抗拉強度應按本規(guī)范公式,5.3。4、1。計算 波形板倉壁加勁肋之間的水平間距ds。max應按下列公式計算 式中、Dy、平行于最薄波紋板每單位寬度的抗彎剛度、N。mm Cy,平行于最薄波紋板每單位寬度的拉伸剛度、N、mm、d。波形板波峰到波谷的幅值。mm,l 波形板的波長,mm,2 在豎向壓力作用下，波形板倉壁不承擔豎向壓力 全部豎向壓力應由豎向加勁肋承擔.由鋼板焊接或螺栓連接成型倉壁應取寬度為2be的倉壁與加勁肋的組合體承擔豎向壓力。圖5,3、5。be應同時符合下列公式的要求。圖5。3,5 組合構件截面示意圖,3.加勁肋或加勁肋和倉壁構成的組合體,截面強度應按下列公式計算。式中、σ，加勁肋或組合構件截面拉,壓應力設計值、N。mm2。N、加勁肋或組合構件承擔的豎向壓力設計值。N,M，豎向壓力N對加勁肋或組合構件截面形心的彎矩設計值,N.mm,An，加勁肋或組合構件的凈截面面積.mm2，Wn,加勁脅或組合構件凈截面彈性抵抗距.mm3。b。加勁肋中距，mm，5,3 6,加勁肋與倉壁連接時.強度計算應符合下列規(guī)定.1,單位高度倉壁傳給加勁肋的豎向力設計值應按下式計算 式中。Pgk.倉壁單位面積重力標準值。N.mm2,Pfk.貯料作用于計算截面以上倉壁單位周長上的總豎向摩擦力標準值、N mm2。qgk、倉頂與倉上建筑永久荷載作用于倉壁單位周長上的豎向壓力標準值、N、mm.qQik，倉頂與倉上建筑可變荷載作用于倉壁單位周長上的向壓力標準值 N mm,hs。計算截面以上倉壁高度 mm.2.當采用角焊縫連接時、應按下式計算.式中。τf 按焊縫有效截面計算 沿焊縫長度方向的平均剪應力。N。mm2。L、單位高度、mm、he、角焊縫有效厚度，mm Lw、倉壁單位高度內(nèi) 角焊縫的計算長度,mm 角焊縫強度設計值 N mm2.3、當采用普通螺栓或高強螺栓時、應按現(xiàn)行國家標準.鋼結構設計規(guī)范，GB、50017的有關規(guī)定進行計算 5。3 7,鋼筒倉在豎向荷載作用下。倉壁應按薄殼彈性穩(wěn)定理論或按下列方法進行穩(wěn)定計算.1，在豎向軸壓力作用下。應按下列公式計算，式中,σc 倉壁豎向壓應力設計值、N。mm2。σcr，豎向荷載下倉壁的臨界應力.N.mm2,E 鋼材的彈性模量,E。2.06,105N,mm2 t。倉壁的計算厚度,有加勁肋且間距不大于1.2m時可取倉壁的折算厚度,其他情況取倉壁的厚度,mm、R.鋼筒倉半徑，mm,kp。豎向壓力下倉壁的穩(wěn)定系數(shù),2。當豎向壓力及貯料水平壓力共同作用下.應按下列公式計算，式中,有內(nèi)壓時倉壁的穩(wěn)定系數(shù)。當大于0,5時，取、0 5，3、倉壁局部承受豎向集中力時.應在集中力作用處設置加勁肋.集中力的擴散角可取30 并應按下式驗算倉壁的局部穩(wěn)定,圖5、3、7，式中，σc，倉壁局部壓應力設計值,N、mm2,kp,豎向壓力下倉壁的穩(wěn)定系數(shù).圖5、3,7，倉壁集中力示意圖1。倉壁，2。加勁肋5,3,8。內(nèi)部部分空倉的倉壁，在風荷載作用下的屈曲應符合下列規(guī)定,1.在風荷載、迎風、作用下最大外部法向壓力設計值qn,Rd應按下式計算。式中，αn。彈性屈曲的缺陷系數(shù).αn.0.5,qn。Rcru 各向同性筒壁在外部法向壓力下的臨界屈曲應力,N mm2 yM1、板殼穩(wěn)定承載力分項系數(shù) yM1 1.10.2，在風荷載作用下的臨界法向屈曲應力應按下式計算.式中.t,筒壁上最薄處的板厚,mm，l，環(huán)梁之間的距離或筒壁上下邊緣之間的距離,mm.Cb，外部壓力屈曲系數(shù)。取0.6,μs。風荷載的體型系數(shù) 3.當筒壁處于一個緊密排列的鋼筒倉群時。風荷載的體型系數(shù)。迎面、均應取.μs，1.0,4.在獨立鋼筒倉并只承受風荷載作用下、風荷載的體型系數(shù)應取下列兩公式中的較大值，5。3.9，無加勁肋的螺旋卷邊鋼筒倉，倉壁咬口彎卷處。圖5。3、9.的抗彎強度可按下式計算,圖5。3。9,咬口彎卷示意。式中 qw、水平風荷載作用于倉壁單位周長上的豎向拉力設計值.N mm,qg、永久荷載作用于倉壁單位周長上的豎向壓力設計值、N mm、α 卷邊的外伸長度。mm，t.倉壁厚度,mm