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7.4 純氧曝氣工藝7、4，1、純氧曝氣活性污泥法由于具有負(fù)荷高，反應(yīng)池容積小 占地少，耐沖擊負(fù)荷。運(yùn)行穩(wěn)定，污泥產(chǎn)率低，污泥濃縮脫水性能好,溶解氧動(dòng)力消耗低,對(duì)周?chē)h(huán)境影響小等優(yōu)點(diǎn)，我國(guó)20世紀(jì)80年代從國(guó)外引進(jìn)了密閉多段表面曝氣形式的純氧曝氣池.UNOX,系統(tǒng)。目前 我國(guó)揚(yáng)子等石化企業(yè)有引進(jìn)或國(guó)內(nèi)設(shè)計(jì)的密閉式表面曝氣純氧活性污泥裝置在運(yùn)行.用于處理不同性質(zhì)的石化污水,由于大型化工企業(yè)一般都生產(chǎn)氧氣。因此有氧源可利用的條件下可采用本工藝，7 4 2、純氧曝氣工藝有密閉式和敞開(kāi)式兩種,由于密閉式表面曝氣的純氧曝氣工藝具有構(gòu)造簡(jiǎn)單。運(yùn)行控制可靠的特點(diǎn)，是國(guó)內(nèi)外工程上常用的工藝.故本條推薦密閉式表面曝氣工藝、由于化工污水與石化污水性質(zhì)相似。故本條提出的主要設(shè)計(jì)參數(shù)是參照國(guó)內(nèi)外石化污水設(shè)計(jì)運(yùn)行裝置的數(shù)據(jù).結(jié)合中國(guó)工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)化協(xié)會(huì)標(biāo)準(zhǔn)，氧氣曝氣設(shè)計(jì)規(guī)程 CECS、114，2000確定的，無(wú)試驗(yàn)或相似污水運(yùn)行數(shù)據(jù)時(shí)、可供選用，表3是國(guó)內(nèi)部分石化企業(yè)采用密閉式表面曝氣工藝的純氧曝氣裝置的主要設(shè)計(jì)數(shù)據(jù).表4是日本部分密閉式表面曝氣純氧曝氣裝置的設(shè)計(jì)運(yùn)行資料，表3 國(guó)內(nèi)部分純氧曝氣裝置主要設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)注,為石化污水設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)、為處理環(huán)氧氯丙烷裝置污水設(shè)計(jì)數(shù)據(jù) 含CaCl2為2，03,為CODMn 表4、日本部分純氧曝氣裝置主要設(shè)計(jì)運(yùn)行數(shù)據(jù)注，為石化污水運(yùn)行數(shù)據(jù) 為皮革污水運(yùn)行數(shù)據(jù),為城市污水設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)，為CODMn。7,4,3 本條提出了密閉式表面曝氣反應(yīng)池設(shè)計(jì)的基本規(guī)定 1.加蓋的純氧曝氣生物反應(yīng)池內(nèi)氣壓一般在300Pa.500Pa,基本接近大氣壓力.在這個(gè)壓力范圍內(nèi) 一方面有效密封池內(nèi)氣體，使漏損最小,同時(shí)也能滿足氣流通過(guò)各段隔墻孔口的壓力的損失和氣體強(qiáng)制流向出口的需要、2、本款規(guī)定了反應(yīng)池的基本池型。反應(yīng)池采用多段串聯(lián)形式.每段為完全混合式?？傮w上為推流式.有利于提高系統(tǒng)總的反應(yīng)速率和BOD5的去除率.系統(tǒng)中進(jìn)水，污泥回流和氧氣進(jìn)口設(shè)在前端的第一段,氣液采用順流接觸.可使混合液的需氧量遞降與氧氣濃度的降低相協(xié)調(diào)。溶氧功率和氧的總利用率都可達(dá)到最佳狀態(tài)。分段數(shù)為3段。4段時(shí) 氧的利用率達(dá)到90。左右,分段數(shù)的增加雖可以降低溶氧功率和提高氧的總利用率。但根據(jù)資料.再增加分段數(shù)得到的改善有限,3 反應(yīng)池水深。水深與池寬比與選用的曝氣機(jī)的性能和曝氣機(jī)尺寸有關(guān)。只有兩者密切配合才能發(fā)揮最佳混合和充氧效果,故作此規(guī)定、反應(yīng)池水深宜為3m、5m，反應(yīng)池氣相部分高度應(yīng)滿足氣體流通和曝氣機(jī)充氧時(shí)水躍空間的要求.一般取1m,1、4m，4 曝氣機(jī)是混合液混合和充氧的設(shè)備,為了適應(yīng)負(fù)荷和需氧量的變化.達(dá)到節(jié)能效果.一般第一。第二段宜采用變速或雙速電機(jī)驅(qū)動(dòng)、表面曝氣機(jī)葉輪浸沒(méi)深度也影響充氧和混合液的攪拌 為了達(dá)到動(dòng)力消耗最省，一般表面曝氣機(jī)葉輪浸沒(méi)深度也應(yīng)有一定的調(diào)節(jié)范圍.5、池內(nèi)設(shè)垂直擋板和導(dǎo)流錐是為了保持最佳水流循環(huán)狀態(tài)。6.各段隔墻通氣孔用于氧氣和清掃時(shí)空氣的流通。曝氣池運(yùn)行過(guò)程中可能產(chǎn)生泡沫.曝氣機(jī)運(yùn)行中將泡沫甩向外緣、故浮渣、泡沫通道應(yīng)設(shè)在各段隔墻墻角處、各段之間的水流通道應(yīng)設(shè)在隔墻下部 為防止短流，各段之間應(yīng)錯(cuò)開(kāi).采用對(duì)角布置、7 反應(yīng)池出水應(yīng)設(shè)出水堰、使出水均勻.出水堰宜采用內(nèi)堰 可以控制池內(nèi)液位，不致因曝氣池內(nèi)氣相壓力變化影響堰上水頭.避免因水位變化影響表面曝氣機(jī)的充氧量和動(dòng)力消耗，8 為使反應(yīng)池排氣完全消散 減少對(duì)環(huán)境的影響,故作此規(guī)定，9、反應(yīng)池在曝氣過(guò)程中會(huì)產(chǎn)生泡沫.影響表面曝氣機(jī)充氧效率和池內(nèi)氣流流通、故在通氣孔和易聚集泡沫處宜設(shè)消泡水管。通過(guò)位于池頂部的閥門(mén).窺鏡控制消泡水量、消泡水源宜采用處理站處理后的出水、10.雙向安全閥是曝氣池必須配置的安全保護(hù)設(shè)施。安全閥有兩個(gè)作用 一是防止池內(nèi)超壓或產(chǎn)生真空,導(dǎo)致反應(yīng)池受損，二是當(dāng)池內(nèi)富氧空間積聚的可燃?xì)怏w的濃度達(dá)到設(shè)定值.啟動(dòng)清掃風(fēng)機(jī)時(shí).清洗空氣能從末端安全閥排出 過(guò)量清洗空氣可從首段安全閥逸出.本款提出的雙向安全閥正 負(fù)壓值是一般取值范圍 需要說(shuō)明的是.首末兩段安全閥的正壓值應(yīng)根據(jù)清洗空氣從首段至末段空氣壓力損失計(jì)算確定.雙向安全閥正負(fù)壓值均應(yīng)在運(yùn)行前的調(diào)試階段最后確定、11,污水中揮發(fā)性可燃物在曝氣過(guò)程中會(huì)逸出.混入曝氣池富氧氣相空間 在一定條件下。有可能發(fā)生爆炸,故應(yīng)設(shè)清掃風(fēng)機(jī).一旦需要清掃時(shí) 啟動(dòng)風(fēng)機(jī),通入空氣，將池內(nèi)可燃?xì)怏w清掃干凈，12.由于氧氣具有腐蝕性.故液面下1m以上及氣相空間均必須防腐、通常采用環(huán)氧樹(shù)脂玻璃布或其他耐腐蝕材料貼面、13.14、這兩款對(duì)反應(yīng)池的管道.閥門(mén),設(shè)備提出了防腐要求,7。4、4，本條對(duì)密閉式表面曝氣反應(yīng)池的生產(chǎn)控制及安全監(jiān)控提出了基本要求 1、本款提出了采用反應(yīng)池第一段氣相壓力變化控制供氧量的方法，因?yàn)锽OD5負(fù)荷變化會(huì)引起需氧量的變化 BOD5負(fù)荷增加，溶氧速率增大，因而氣相壓力下降,反之亦反，故可用第一段氣相壓力變化調(diào)節(jié)供氣量 以保障活性污泥對(duì)氧的需要。2.本款是對(duì)純氧曝氣安全監(jiān)控的規(guī)定、在曝氣機(jī)的攪拌下、污水中的揮發(fā)性可燃物會(huì)逸出,有一定的爆炸危險(xiǎn) 為防止爆炸,應(yīng)設(shè)安全措施.在第一段應(yīng)設(shè)可燃?xì)怏w監(jiān)測(cè)報(bào)警裝置,當(dāng)氣相中可燃?xì)怏w濃度 一般按甲烷計(jì).達(dá)到燃燒下限的25、時(shí).可燃?xì)怏w報(bào)警裝置發(fā)出警報(bào)，自動(dòng)關(guān)閉進(jìn)氧閥門(mén)、同時(shí)啟動(dòng)清掃風(fēng)機(jī)、并開(kāi)啟末段尾氣閥、掃除池內(nèi)可燃?xì)怏w。如果可燃?xì)怏w繼續(xù)增加達(dá)到燃燒下限的50、第二次發(fā)出警報(bào)，并自動(dòng)關(guān)閉曝氣機(jī)、曝氣機(jī)攪拌停止.污水中揮發(fā)性可燃物逸出減少到最低程度，隨空氣清掃時(shí)間的延續(xù) 氣相中可燃?xì)怏w濃度達(dá)到燃燒下限25.以下時(shí).曝氣池恢復(fù)正常運(yùn)行,3、本款是對(duì)反應(yīng)池排氣中氧的濃度和排氣量的控制規(guī)定。通過(guò)調(diào)節(jié)尾氣排放流量,可維持末段氣相中所要求的氧濃度并達(dá)到要求的氧利用率，一般情況下 末段氣相中氧濃度為40 50，排氣量為進(jìn)氣量的10，20,純氧曝氣系統(tǒng)氧的利用率可大于90,