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4、3 輸配系統(tǒng)4 3、1。采用熱水作為熱媒、不僅對供暖質(zhì)量有明顯的提高 而且便于調(diào)節(jié),因此。明確規(guī)定散熱器供暖系統(tǒng)應采用熱水作為熱媒、4。3。2 在供暖空調(diào)系統(tǒng)中,由于種種原因 大部分輸配環(huán)路及熱 冷 源機組,并聯(lián)、環(huán)路存在水力失調(diào).使得流經(jīng)用戶及機組的流量與設計流量不符 加上水泵選型偏大 水泵運行在不合適的工作點處。導致水系統(tǒng)大流量 小溫差運行 水泵運行效率低.熱量輸送效率低 并且各用戶處室溫不一致.近熱源處室溫偏高 遠熱源處室溫偏低.對熱源來說 機組達不到其額定出力。使實際運行的機組臺數(shù)超過按負荷要求的臺數(shù)。造成了能耗高，供熱品質(zhì)差，設置水力平衡裝置后?？梢酝ㄟ^對系統(tǒng)水力分布的調(diào)整與設定。保持系統(tǒng)的水力平衡，提高系統(tǒng)輸配效率、保證獲得預期的供暖效果、達到節(jié)能的目的，4。3 3,規(guī)定集中供暖系統(tǒng)耗電輸熱比、EHR。h。的目的是為了防止采用過大的循環(huán)水泵,提高輸送效率。公式、4,3.3.同時考慮了不同管道長度.不同供回水溫差因素對系統(tǒng)阻力的影響,本條計算思路與、嚴寒和寒冷地區(qū)居住建筑節(jié)能設計標準、JGJ,26 2010第5、2 16條一致。但根據(jù)公共建筑實際情況對相關參數(shù)進行了調(diào)整,居住建筑集中供暖時、可能有多幢建筑、存在供暖外網(wǎng)的可能性較大 但公共建筑的熱力站大多數(shù)建在自身建筑內(nèi) 因此，在確定公共建筑耗電輸熱比.EHR、h.時，需要考慮一定的區(qū)別。即重點不是考慮外網(wǎng)的長度 而是熱力站的供暖半徑。這樣.原居住建筑計算時考慮的室內(nèi)干管部分 在這里統(tǒng)一采用供暖半徑即熱力站至供暖末端的總長度替代了,并同時對B值進行了調(diào)整,考慮室內(nèi)干管比摩阻與、L。400m時室外管網(wǎng)的比摩阻取值差距不大、為了計算方便，本標準在,L，400m時。全部按照α、0、0115來計算，與現(xiàn)行行業(yè)標準.嚴寒和寒冷地區(qū)居住建筑節(jié)能設計標準.JGJ。26相比.此時略微提高了要求 但對于公共建筑是合理的 4,3,4。對于變流量系統(tǒng)，采用變速調(diào)節(jié) 能夠更多地節(jié)省輸送能耗，水泵調(diào)速技術是目前比較成熟可靠的節(jié)能方式、容易實現(xiàn)且節(jié)能潛力大.調(diào)速水泵的性能曲線宜為陡降型，一般采用根據(jù)供回水管上的壓差變化信號,自動控制水泵轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)的控制方式.4。3.5，集中空調(diào)冷，熱 水系統(tǒng)設計原則.1 工程實踐已充分證明,在季節(jié)變化時只是要求相應作供冷，供暖空調(diào)工況轉(zhuǎn)換的空調(diào)系統(tǒng)。采用兩管制水系統(tǒng)完全可以滿足使用要求、因此予以推薦,建筑內(nèi)存在需全年供冷的區(qū)域時。不僅限于內(nèi)區(qū)，這些區(qū)域在非供冷季首先應該直接采用室外新風做冷源,例如全空氣系統(tǒng)增大新風比,獨立新風系統(tǒng)增大新風量,只有在新風冷源不能滿足供冷量需求時,才需要在供熱季設置為全年供冷區(qū)域單獨供冷水的管路。即分區(qū)兩管制系統(tǒng)，對于一般工程 如僅在理論上存在一些內(nèi)區(qū)，但實際使用時發(fā)熱量常比夏季采用的設計數(shù)值小且不長時間存在,或這些區(qū)域面積或總冷負荷很小,冷源設備無法為之單獨開啟.或這些區(qū)域冬季即使短時溫度較高也不影響使用.如為其采用相對復雜投資較高的分區(qū)兩管制系統(tǒng)、工程中常出現(xiàn)不能正常使用的情況。甚至在冷負荷小于熱負荷時房間溫度過低而無供熱手段的情況。因此工程中應考慮建筑是否真正存在面積和冷負荷較大的需全年供應冷水的區(qū)域.確定最經(jīng)濟和滿足要求的空調(diào)管路制式。2 變流量一級泵系統(tǒng)包括冷水機組定流量 冷水機組變流量兩種形式、冷水機組定流量,負荷側(cè)變流量的一級泵系統(tǒng)形式簡單。通過末端用戶設置的兩通閥自動控制各末端的冷水量需求，同時 系統(tǒng)的運行水量也處于實時變化之中、在一般情況下均能較好地滿足要求 是目前應用最廣泛。最成熟的系統(tǒng)形式，當系統(tǒng)作用半徑較大或水流阻力較高時.循環(huán)水泵的裝機容量較大.由于水泵為定流量運行。使得冷水機組的供回水溫差隨著負荷的降低而減少 不利于在運行過程中水泵的運行節(jié)能,因此一般適用于最遠環(huán)路總長度在500m之內(nèi)的中小型工程 通常大于55kW的單臺水泵應調(diào)速變流量、大于30kW的單臺水泵宜調(diào)速變流量。隨著冷水機組性能的提高.循環(huán)水泵能耗所占比例上升，尤其當單臺冷水機組所需流量較大時或系統(tǒng)阻力較大時。冷水機組變流量運行水泵的節(jié)能潛力較大、但該系統(tǒng)涉及冷水機組允許變化范圍、減少水量對冷機性能系數(shù)的影響 對設備，控制方案和運行管理等的特殊要求等。因此應經(jīng)技術和經(jīng)濟比較 與其他系統(tǒng)相比。節(jié)能潛力較大并確有技術保障的前提下 可以作為供選擇的節(jié)能方案、系統(tǒng)設計時 應重點考慮以下兩個方面、1 冷水機組對變水量的適應性 重點考慮冷水機組允許的變流量范圍和允許的流量變化速率。2，設備控制方式，需要考慮冷水機組的容量調(diào)節(jié)和水泵變速運行之間的關系 以及所采用的控制參數(shù)和控制邏輯、冷水機組應能適應水泵變流量運行的要求。其最低流量應低于50，的額定流量。其最高流量應高于額定流量。同時.應具備至少每分鐘30、流量變化的適應能力，一般離心式機組宜為額定流量的30、130.螺桿式機組宜為額定流量的40.120、從安全角度來講.適應冷水流量快速變化的冷水機組能承受每分鐘30 50 的流量變化率、從對供水溫度的影響角度來講、機組允許的每分鐘流量變化率不低于10。具體產(chǎn)品有一定區(qū)別,流量變化會影響機組供水溫度,因此機組還應有相應的控制功能、本處所提到的額定流量指的是供回水溫差為5,時蒸發(fā)器的流量 水泵的變流量運行，可以有效降低運行能耗,還可以根據(jù)年運行小時數(shù)量來降低冷水輸配側(cè)的管徑.達到降低初投資的目的.美國ANSI、ASHRAE、IES，Standard、90.1.2004就有此規(guī)定 但只是要求300kPa.37kW以上的水泵變流量運行，而到ANSI,ASHRAE IES，Standard。90。1 2010出版時，有了更嚴格的要求，ANSI、ASHRAE,IES,Standard 90 1,2010中規(guī)定,當末端采用兩通閥進行開關量或模擬量控制負荷 只設置一臺冷水泵且其功率大于3，7kW或冷水泵超過一臺且總功率大于7，5kW時,水泵必須變流量運行、并且其流量能夠降到設計流量的50?；蛞韵?同時其運行功率低于30。的設計功率、當冷水機組不能適應變流量運行且冷水泵總功率小于55kW時 或者末端雖然有采用兩通閥進行開關量或模擬量控制負荷 但是其數(shù)量不超過3個時、冷水泵可不作變流量運行，3、二級泵系統(tǒng)的選擇設計 1,機房內(nèi)冷源側(cè)阻力變化不大、多數(shù)情況下，系統(tǒng)設計水流阻力較高的原因是系統(tǒng)的作用半徑造成的.因此系統(tǒng)阻力是推薦采用二級泵或多級泵系統(tǒng)的充要條件、當空調(diào)系統(tǒng)負荷變化很大時 首先應通過合理設置冷水機組的臺數(shù)和規(guī)格解決小負荷運行問題、僅用靠增加負荷側(cè)的二級泵臺數(shù)無法解決根本問題 因此、負荷變化大 不列入采用二級泵或多級泵的條件.2.各區(qū)域水溫一致且阻力接近時完全可以合用一組二級泵.多臺水泵根據(jù)末端流量需要進行臺數(shù)和變速調(diào)節(jié) 大大增加了流量調(diào)解范圍和各水泵的互為備用性，且各區(qū)域末端的水路電動閥自動控制水量和通斷.即使停止運行或關閉檢修也不會影響其他區(qū)域 以往工程中.當各區(qū)域水溫一致且阻力接近，僅使用時間等特性不同 也常按區(qū)域分別設置二級泵。帶來如下問題。一是水泵設置總臺數(shù)多于合用系統(tǒng)、有的區(qū)域流量過小采用一臺水泵還需設置備用泵 增加投資,二是各區(qū)域水泵不能互為備用,安全性差、三是各區(qū)域最小負荷小于系統(tǒng)總最小負荷、各區(qū)域水泵臺數(shù)不可能過多。每個區(qū)域泵的流量調(diào)節(jié)范圍減少。使某些區(qū)域在小負荷時流量過大。溫差過小,不利于節(jié)能、3 當系統(tǒng)各環(huán)路阻力相差較大時 如果分區(qū)分環(huán)路按阻力大小設置和選擇二級泵，有可能比設置一組二級泵更節(jié)能.阻力相差，較大，的界限推薦值可采用0。05MPa。通常這一差值會使得水泵所配電機容量規(guī)格變化一檔.4.工程中常有空調(diào)冷熱水的一些系統(tǒng)與冷熱源供水溫度的水溫或溫差要求不同。又不單獨設置冷熱源的情況,可以采用再設換熱器的間接系統(tǒng)、也可以采用設置二級混水泵和混水閥旁通調(diào)節(jié)水溫的直接串聯(lián)系統(tǒng)，后者相對于前者有不增加換熱器的投資和運行阻力。不需再設置一套補水定壓膨脹設施的優(yōu)點。因此增加了當各環(huán)路水溫要求不一致時按系統(tǒng)分設二級泵的推薦條件，4,對于冷水機組集中設置且各單體建筑用戶分散的區(qū)域供冷等大規(guī)模空調(diào)冷水系統(tǒng)。當輸送距離較遠且各用戶管路阻力相差非常懸殊的情況下,即使采用二級泵系統(tǒng) 也可能導致二級泵的揚程很高.運行能耗的節(jié)省受到限制 這種情況下 在冷源側(cè)設置定流量運行的一級泵，為共用輸配干管設置變流量運行的二級泵，各用戶或用戶內(nèi)的各系統(tǒng)分別設置變流量運行的三級泵或四級泵的多級泵系統(tǒng).可降低二級泵的設計揚程。也有利于單體建筑的運行調(diào)節(jié) 如用戶所需水溫或溫差與冷源不同.還可通過三級.或四級、泵和混水閥滿足要求，4、3、7,一般換熱器不需要定流量運行 因此推薦在換熱器二次水側(cè)的二次循環(huán)泵采用變速調(diào)節(jié)的節(jié)能措施,4.3,8,由于冬夏季空調(diào)水系統(tǒng)流量及系統(tǒng)阻力相差很大.兩管制系統(tǒng)如冬夏季合用循環(huán)水泵、一般按系統(tǒng)的供冷運行工況選擇循環(huán)泵、供熱時系統(tǒng)和水泵工況不吻合.往往水泵不在高效區(qū)運行、且系統(tǒng)為小溫差大流量運行，浪費電能、即使冬季改變系統(tǒng)的壓力設定值，水泵變速運行，水泵冬季在設計負荷下也可能長期低速運行 降低效率,因此不允許合用 如冬夏季冷熱負荷大致相同,冷熱水溫差也相同 例如采用直燃機。水源熱泵等,流量和阻力基本吻合.或者冬夏不同的運行工況與水泵特性相吻合時,從減少投資和機房占用面積的角度出發(fā) 也可以合用循環(huán)泵 值得注意的是,當空調(diào)熱水和空調(diào)冷水系統(tǒng)的流量和管網(wǎng)阻力特性及水泵工作特性相吻合而采用冬。夏共用水泵的方案時 應對冬 夏兩個工況情況下的水泵軸功率要求分別進行校核計算，并按照軸功率要求較大者配置水泵電機、以防止水泵電機過載 4.3。9?？照{(diào)冷。熱.水系統(tǒng)耗電輸冷,熱 比反映了空調(diào)水系統(tǒng)中循環(huán)水泵的耗電與建筑冷熱負荷的關系。對此值進行限制是為了保證水泵的選擇在合理的范圍 降低水泵能耗。與本標準2005版相比。本條文根據(jù)實際情況對計算公式及相關參數(shù)進行了調(diào)整、1,本標準2005版中、系統(tǒng)阻力以一個統(tǒng)一規(guī)定的水泵的揚程H來代替、而實際工程中，水系統(tǒng)的供冷半徑差距較大、如果用一個規(guī)定的水泵揚程，標準規(guī)定限值為36m、并不能完全反映實際情況。也會給實際工程設計帶來一些困難 因此.本條文在修訂過程中的一個思路就是 系統(tǒng)半徑越大，允許的限值也相應增大,故把機房及用戶的阻力和管道系統(tǒng)長度引起的阻力分別計算.以B值反映了系統(tǒng)內(nèi)除管道之外的其他設備和附件的水流阻力,α,L則反映系統(tǒng)管道長度引起的阻力，同時也解決了管道長度阻力α在不同長度時的連續(xù)性問題 使得條文的可操作性得以提高、公式中采用設計冷,熱,負荷計算，避免了由于應用多級泵和混水泵造成的水溫差和水流量難以確定的狀況發(fā)生。2。溫差的確定。對于冷水系統(tǒng).要求不低于5.的溫差是必需的 也是正常情況下能夠?qū)崿F(xiàn)的。在這里對四個氣候區(qū)的空調(diào)熱水系統(tǒng)分別作了最小溫差的限制.也符合相應氣候區(qū)的實際情況。同時考慮到了空調(diào)自動控制與調(diào)節(jié)能力的需要、對非常規(guī)系統(tǒng)應按機組實際參數(shù)確定。A值是反映水泵效率影響的參數(shù)，由于流量不同、水泵效率存在一定的差距。因此A值按流量取值。更符合實際情況、根據(jù)現(xiàn)行國家標準,清水離心泵能效限定值及節(jié)能評價值.GB、19762中水泵的性能參數(shù)，并滿足水泵工作在高效區(qū)的要求 當水泵水流量 60m3。h時、水泵平均效率取63。當60m3 h 水泵水流量、200m3 h時,水泵平均效率取69，當水泵水流量。200m3、h時、水泵平均效率取71.當最遠用戶為空調(diào)機組時，L為從機房出口至最遠端空調(diào)機組的供回水管道總長度。當最遠用戶為風機盤管時,L應減去100m 4、3,10，隨著工藝需求和氣候等因素的變化。建筑對通風量的要求也隨之改變,系統(tǒng)風量的變化會引起系統(tǒng)阻力更大的變化。對于運行時間較長且運行中風量、風壓有較大變化的系統(tǒng)、為節(jié)省系統(tǒng)運行費用 宜考慮采用雙速或變速風機、通常對于要求不高的系統(tǒng).為節(jié)省投資、可采用雙速風機。但要對雙速風機的工況與系統(tǒng)的工況變化進行校核。對于要求較高的系統(tǒng).宜采用變速風機，采用變速風機的系統(tǒng)節(jié)能性更加顯著。采用變速風機的通風系統(tǒng)應配備合理的控制措施,4，3，11.空調(diào)系統(tǒng)設計時不僅要考慮到設計工況 而且應考慮全年運行模式.在過渡季.空調(diào)系統(tǒng)采用全新風或增大新風比運行。都可以有效地改善空調(diào)區(qū)內(nèi)空氣的品質(zhì)，大量節(jié)省空氣處理所需消耗的能量,應該大力推廣應用.但要實現(xiàn)全新風運行,設計時必須認真考慮新風取風口和新風管所需的截面積.妥善安排好排風出路 并應確保室內(nèi)必須滿足正壓值的要求.應明確的是 過渡季.指的是與室內(nèi)外空氣參數(shù)相關的一個空調(diào)工況分區(qū)范圍 其確定的依據(jù)是通過室內(nèi)外空氣參數(shù)的比較而定的，由于空調(diào)系統(tǒng)全年運行過程中.室外參數(shù)總是不斷變化.即使是夏天,在每天的早晚也有可能出現(xiàn).過渡季，工況,尤其是全天24h使用的空調(diào)系統(tǒng) 因此 不要將，過渡季。理解為一年中自然的春。秋季節(jié) 在條件合適的地區(qū)應充分利用全空氣空調(diào)系統(tǒng)的優(yōu)勢,盡可能利用室外天然冷源。最大限度地利用新風降溫，提高室內(nèi)空氣品質(zhì)和人員的舒適度，降低能耗 利用新風免費供冷、增大新風比，工況的判別方法可采用固定溫度法 溫差法.固定焓法、電子焓法,焓差法等、從理論分析。采用焓差法的節(jié)能性最好,然而該方法需要同時檢測溫度和濕度、且濕度傳感器誤差大，故障率高 需要經(jīng)常維護,數(shù)年來在國內(nèi)、外的實施效果不夠理想.而固定溫度和溫差法，在工程中實施最為簡單方便。因此、本條對變新風比控制方法不作限定.4 3 12 本條文系參考美國供暖制冷空調(diào)工程師學會標準，Ventilation,for.Acceptable。Indoor,Air,Quality,ASHRAE.62 1中第6章的內(nèi)容?？紤]到一些設計采用新風比最大的房間的新風比作為整個空調(diào)系統(tǒng)的新風比，這將導致系統(tǒng)新風比過大.浪費能源。采用上述計算公式將使得各房間在滿足要求的新風量的前提下。系統(tǒng)的新風比最小,因此本條規(guī)定可以節(jié)約空調(diào)風系統(tǒng)的能耗、舉例說明式 4.3。12。的用法，假定一個全空氣空調(diào)系統(tǒng)為表4中的幾個房間送風，表4.案例計算表,如果為了滿足新風量需求最大。新風比最大的房間，的會議室.則須按該會議室的新風比設計空調(diào)風系統(tǒng).其需要的總新風量變成、13560，33、4475，m3,h、比實際需要的新風量 2672m3、h,增加了67，現(xiàn)用式,4、3,12，計算 在上面的例子中,Vot.未知，Vst.13560m3，h。Von，2672m3 h Voc、1700m3.h.Vsc,5100m3，h.因此可以計算得到,4.3，13.根據(jù)二氧化碳濃度控制新風量設計要求、二氧化碳并不是污染物，但可以作為評價室內(nèi)空氣品質(zhì)的指標，現(xiàn)行國家標準 室內(nèi)空氣質(zhì)量標準.GB.T，18883對室內(nèi)二氧化碳的含量進行了規(guī)定。當房間內(nèi)人員密度變化較大時、如果一直按照設計的較大人員密度供應新風，將浪費較多的新風處理用冷.熱量.我國有的建筑已采用了新風需求控制。要注意的是 如果只變新風量.不變排風量.有可能造成部分時間室內(nèi)負壓，反而增加能耗 因此排風量也應適應新風量的變化以保持房間的正壓 在技術允許條件下。二氧化碳濃度檢測與VAV變風量系統(tǒng)相結合，同時滿足各個區(qū)域新風與室內(nèi)溫度要求，4.3 14、新風系統(tǒng)的節(jié)能，采用人工冷。熱源進行預熱或預冷運行時新風系統(tǒng)應能關閉、其目的在于減少處理新風的冷，熱負荷，降低能量消耗，在夏季的夜間或室外溫度較低的時段，直接采用室外溫度較低的空氣對建筑進行預冷。是一項有效的節(jié)能方法.應該推廣應用、4，3.15、建筑外區(qū)和內(nèi)區(qū)的負荷特性不同、外區(qū)由于與室外空氣相鄰 圍護結構的負荷隨季節(jié)改變有較大的變化 內(nèi)區(qū)則由于無外圍護結構 室內(nèi)環(huán)境幾乎不受室外環(huán)境的影響.常年需要供冷，冬季內(nèi)，外區(qū)對空調(diào)的需求存在很大的差異。因此宜分別設計和配置空調(diào)系統(tǒng)，這樣.不僅方便運行管理，易于獲得最佳的空調(diào)效果 而且還可以避免冷熱抵消,降低能源的消耗,減少運行費用、對于辦公建筑而言,辦公室內(nèi)。外區(qū)的劃分標準與許多因素有關，其中房間分隔是一個重要的因素 設計中需要靈活處理.例如,如果在進深方向有明確的分隔。則分隔處一般為內(nèi)，外區(qū)的分界線.房間開窗的大小 房間朝向等因素也對劃分有一定影響，在設計沒有明確分隔的大開間辦公室時,根據(jù)國外有關資料介紹,通?？蓪⒕嗤鈬o結構3m。5m的范圍內(nèi)劃為外區(qū).其所包圍的為內(nèi)區(qū)。為了滿足不同的使用需求,也可以將上述從3m 5m的范圍作為過渡區(qū)、在空調(diào)負荷計算時。內(nèi) 外區(qū)都計算此部分負荷，這樣只要分隔線在3m，5m之間變動、都是能夠滿足要求的,4，3.16,如果新風經(jīng)過風機盤管后送出.風機盤管的運行與否對新風量的變化有較大影響，易造成能源浪費或新風不足.4，3。17.粗,中效空氣過濾器的性能應符合現(xiàn)行國家標準?？諝膺^濾器，GB.T,14295的有關規(guī)定.1.粗效過濾器的初阻力小于或等于50Pa.粒徑大于或等于2，0μm,效率不大于50。且不小于20。終阻力小于或等于100Pa。2 中效過濾器的初阻力小于或等于80Pa、粒徑大于或等于0，5μm，效率小于70 且不小于20，終阻力小于或等于160Pa 由于全空氣空調(diào)系統(tǒng)要考慮到空調(diào)過渡季全新風運行的節(jié)能要求 因此其過濾器應能滿足全新風運行的需要、4、3、18、由于種種原因一些工程采用了土建風道,指用磚.混凝土,石膏板等材料構成的風道、從實際調(diào)查結果來看。這種方式帶來了相當多的隱患。其中最突出的問題就是漏風嚴重 而且由于大部分是隱蔽工程無法檢查 導致系統(tǒng)不能正常運行.處理過的空氣無法送到設計要求的地點。能量浪費嚴重，因此作出較嚴格的規(guī)定、在工程設計中.有時會因受條件限制或為了結合建筑的需求、存在一些用磚。混凝土.石膏板等材料構成的土建風道。回風豎井的情況 此外，在一些下送風方式，如劇場等、的設計中。為了管道的連接及與室內(nèi)設計配合、有時也需要采用一些局部的土建式封閉空腔作為送風靜壓箱，因此本條文對這些情況不作嚴格限制,同時由于混凝土等墻體的蓄熱量大 沒有絕熱層的土建風道會吸收大量的送風能量.嚴重影響空調(diào)效果,因此當受條件限制不得已利用土建風道時，對這類土建風道或送風靜壓箱提出嚴格的防漏風和絕熱要求、4。3，19、做好冷卻水系統(tǒng)的水處理 對于保證冷卻水系統(tǒng)尤其是冷凝器的傳熱,提高傳熱效率有重要意義,在目前的一些工程設計中，片面考慮建筑外立面美觀等原因、將冷卻塔安裝區(qū)域用建筑外裝修進行遮擋,忽視了冷卻塔通風散熱的基本要求、對冷卻效果產(chǎn)生了非常不利的影響，導致了冷卻能力下降，冷水機組不能達到設計的制冷能力、只能靠增加冷水機組的運行臺數(shù)等非節(jié)能方式來滿足建筑空調(diào)的需求、加大了空調(diào)系統(tǒng)的運行能耗。因此.強調(diào)冷卻塔的工作環(huán)境應在空氣流通條件好的場所 冷卻塔的,飄水,問題是目前一個較為普遍的現(xiàn)象。過多的.飄水、導致補水量的增大，增加了補水能耗。在補水總管上設置水流量計量裝置的目的就是要通過對補水量的計量 讓管理者主動地建立節(jié)能意識、同時為政府管理部門監(jiān)督管理提供一定的依據(jù)、在室內(nèi)設置水箱存在占據(jù)室內(nèi)面積.水箱和冷卻塔的高差增加水泵電能等缺點.因此是否設置應根據(jù)具體工程情況確定。且應盡量減少冷卻塔和集水箱高差.4 3.20、空調(diào)系統(tǒng)的送風溫度應以h d圖的計算為準 對于濕度要求不高的舒適性空調(diào)而言,降低濕度要求.加大送風溫差、可以達到很好的節(jié)能效果,送風溫差加大一倍。送風量可減少一半左右.風系統(tǒng)的材料消耗和投資相應可減少40、左右、風機能耗則下降50,左右，送風溫差在4.8,之間時,每增加1.送風量可減少10,15.而且上送風氣流在到達人員活動區(qū)域時已與房間空氣進行了比較充分的混合 溫差減小,可形成較舒適環(huán)境。該氣流組織形式有利于大溫差送風.由此可見,采用上送風氣流組織形式空調(diào)系統(tǒng)時，夏季的送風溫差可以適當加大 4。3。21、在空氣處理過程中,同時有冷卻和加熱過程出現(xiàn) 肯定是既不經(jīng)濟也不節(jié)能的,設計中應盡量避免，對于夏季具有高溫高濕特征的地區(qū)來說 若僅用冷卻過程處理,有時會使相對濕度超出設定值、如果時間不長，一般是可以允許的.如果對相對濕度的要求很嚴格。則宜采用二次回風或淋水旁通等措施。盡量減少加熱用量,但對于一些散濕量較大,熱濕比很小的房間等特殊情況 如室內(nèi)游泳池等 冷卻后再熱可能是必要的方式之一、對于置換通風方式。由于要求送風溫差較小.當采用一次回風系統(tǒng)時。如果系統(tǒng)的熱濕比較小、有可能會使處理后的送風溫度過低.若采用再加熱顯然降低利用置換通風方式所帶來的節(jié)能效益,因此。置換通風方式適用于熱濕比較大的空調(diào)系統(tǒng),或者可采用二次回風的處理方式,采用變風量系統(tǒng)，VAV，也通常使用熱水盤管對冷空氣進行再加熱，4、3、22、在執(zhí)行過程中發(fā)現(xiàn).本標準2005版中風機的單位耗功率的規(guī)定中對總效率ηt和風機全壓的要求存在一定的問題 1，設計人員很難確定實際工程的總效率ηt，2 對于空調(diào)機組.由于內(nèi)部組合的變化越來越多.且設計人員很難計算出其所配置的風機的全壓要求，這些都導致實際執(zhí)行和節(jié)能審查時存在一定的困難.因此進行修改。由于設計人員并不能完全掌控空調(diào)機組的阻力和內(nèi)部功能附件的配置情況.作為節(jié)能設計標準,規(guī)定Ws的目的是要求設計師對常規(guī)的空調(diào) 通風系統(tǒng)的管道系統(tǒng)在設計工況下的阻力進行一定的限制。同時選擇高效的風機、近年來 我國的機電產(chǎn)品性能取得了較大的進步。風機效率和電機效率得到了較大的提升.本次修訂按照新的風機和電機能效等級標準的規(guī)定來重新計算了風道系統(tǒng)的Ws限值，在計算過程中,將傳動效率和電機效率合并后。作為后臺計算數(shù)據(jù) 這樣就不需要暖通空調(diào)的設計師再對此進行計算.首先要明確的是。Ws指的是實際消耗功率而不是風機所配置的電機的額定功率 因此不能用設計圖、或設備表 中的額定電機容量除以設計風量來計算Ws。設計師應在設計圖中標明風機的風壓.普通的機械通風系統(tǒng).或機組余壓，空調(diào)風系統(tǒng)、P、以及對風機效率ηF的最低限值要求，這樣即可用上述公式來計算實際設計系統(tǒng)的Ws、并和表4,3、23對照來評判是否達到了本條文的要求.4,3,23.本標準附錄D是管道與設備絕熱厚度。該附錄是從節(jié)能角度出發(fā)、按經(jīng)濟厚度和防結露的原則制定，但由于全國各地的氣候條件差異很大 對于保冷管道防結露厚度的計算結果也會相差較大,因此除了經(jīng)濟厚度外。還必須對冷管道進行防結露厚度的核算 對比后取其大值。為了方便設計人員選用，本標準附錄D針對目前建筑常用管道的介質(zhì)溫度和最常使用。性價比高的兩種絕熱材料制定 并直接給出了厚度，如使用條件不同或絕熱材料不同.設計人員應結合供應廠家提供的技術資料自行計算確定，按照本標準附錄D的絕熱厚度的要求、在最長管路為500m的空調(diào)供回水系統(tǒng)中，設計流速狀態(tài)下計算出來的冷水溫升在0,25，以下。對于超過500m的系統(tǒng)管路中.主要增加的是大口徑的管道，這些管道設計流速狀態(tài)下的每百米溫升都在0 004,以下、因此完全可以將整個系統(tǒng)的管內(nèi)冷水的溫升控制在0 3。對于熱水溫降控制在0，6.以內(nèi)、也就是不超過常用的供。回水溫差的6、左右，但是。對于超過500m的系統(tǒng)管道.其絕熱層表面冷熱量損失的絕對值是不容忽視的,尤其是區(qū)域能源供應管道,往往長達一千多米,當系統(tǒng)低負荷運行時，絕熱層表面冷熱量損失相對于整個系統(tǒng)的輸送能量的比例就會上升 會大大降低能源效率，其絕熱層厚度應適當加厚 保冷管道的絕熱層外的隔汽層是防止凝露的有效手段 保證絕熱效果,空氣調(diào)節(jié)保冷管道絕熱層外設置保護層主要作用有兩個。1.防止外力。如車輛碰撞。經(jīng)常性踩踏對隔汽層的物理損傷 2 防止外部環(huán)境、如紫外線照射對于隔汽層的老化.氣候變化,雨雪對隔汽層的腐蝕和由于刮風造成的負風壓對隔汽層的損壞 實際上，空氣調(diào)節(jié)保冷管道絕熱層在室外部分是必須設置保護層的。在室內(nèi)部分，由于外界氣候環(huán)境比較穩(wěn)定、無紫外線照射.溫濕度變化并不劇烈 也沒有負風壓的危險 另外空氣調(diào)節(jié)保冷管道所處的位置也很少遇到車輛碰撞或者經(jīng)常性的踩踏 所以在室內(nèi)的空氣調(diào)節(jié)保冷管道一般都不設置保護層，這樣既節(jié)省了施工成本.也方便室內(nèi)的維修,4.3，24,與風道的氣密性要求類似,通風空調(diào)系統(tǒng)即使在停用期間，室內(nèi)外空氣的溫濕度相差較大.空氣受壓力作用流出或流入室內(nèi)，都將造成大量熱損失、為減少熱損失.靠近外墻或外窗設置的電動風閥設計上應采用漏風量不大于0、5.的密閉性閥門，隨著風機的啟停、自動開啟或關閉、通往室外的風道外側(cè)與土建結構間也應密封可靠。否則.常會造成大量隱蔽的熱損失 嚴重的甚至會結露，凍裂水管.4,3、25.空氣.空氣能量回收過去習慣稱為空氣熱回收 空調(diào)系統(tǒng)中處理新風所需的冷熱負荷占建筑物總冷熱負荷的比例很大，為有效地減少新風冷熱負荷.宜采用空氣，空氣能量回收裝置回收空調(diào)排風中的熱量和冷量，用來預熱和預冷新風，可以產(chǎn)生顯著地節(jié)能效益,現(xiàn)行國家標準，空氣.空氣能量回收裝置，GB T、21087將空氣熱回收裝置按換熱類型分為全熱回收型和顯熱回收型兩類,同時規(guī)定了內(nèi)部漏風率和外部漏風率指標。由于熱回收原理和結構特點的不同?？諝鉄峄厥昭b置的處理風量和排風泄漏量存在較大的差異.當排風中污染物濃度較大或污染物種類對人體有害時，在不能保證污染物不泄漏到新風送風中時?？諝鉄峄厥昭b置不應采用轉(zhuǎn)輪式空氣熱回收裝置、同時也不宜采用板式或板翅式空氣熱回收裝置.在進行空氣能量回收系統(tǒng)的技術經(jīng)濟比較時,應充分考慮當?shù)氐臍庀髼l件、能量回收系統(tǒng)的使用時間等因素、在滿足節(jié)能標準的前提下.如果系統(tǒng)的回收期過長 則不宜采用能量回收系統(tǒng)，在嚴寒地區(qū)和夏季室外空氣比焓低于室內(nèi)空氣設計比焓而室外空氣溫度又高于室內(nèi)空氣設計溫度的溫和地區(qū)。宜選用顯熱回收裝置 在其他地區(qū).尤其是夏熱冬冷地區(qū) 宜選用全熱回收裝置.空氣熱回收裝置的空氣積灰對熱回收效率的影響較大。設計中應予以重視 并考慮熱回收裝置的過濾器設置問題 對室外溫度較低的地區(qū)。如嚴寒地區(qū)、如果不采取保溫、防凍措施,冬季就可能凍結而不能發(fā)揮應有的作用,因此。要求對熱回收裝置的排風側(cè)是否出現(xiàn)結霜或結露現(xiàn)象進行核算，當出現(xiàn)結霜或結露時。應采取預熱等措施,常用的空氣熱回收裝置性能和適用對象參見表5,表5、常用空氣熱回收裝置性能和適用對象4 3,26，采用雙向換氣裝置、讓新風與排風在裝置中進行顯熱或全熱交換 可以從排出空氣中回收50,以上的熱量和冷量、有較大的節(jié)能效果 因此應該提倡,人員長期停留的房間一般是指連續(xù)使用超過3h的房間，當安裝帶熱回收功能的雙向換氣裝置時,應注意.1 熱回收裝置的進，排風入口過濾器應便于清洗 2。風機停止使用時,新風進口 排風出口設置的密閉風閥應同時關閉.以保證管道氣密性、