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5、2，荷載 地震作用及內(nèi)力計算5、2，2，本條至第5.2.6條中的水平力和彎矩的計算公式.只適用于計算截面取在地面線以上或地面線上的情況,至于地面線以下的截面內(nèi)力、可根據(jù)地面線處的截面內(nèi)力進行換算確定,5。2 3.防火堤內(nèi)培土靜壓力的計算公式是根據(jù)庫倫主動土壓力理論并按培土與水平夾角為、β推導出來的。根據(jù)圖5、2.3,延長培土傾斜面交堤面延長線于A。點，分別計算堤背為AB而填土面為水平時主動土壓力強度分布圖形ABC、及以堤背為A.B而填土表面傾角為，β時的主動土壓力強度分布圖形A,BD 這兩個圖形交于F點、則實際計算截面以上主動土壓力強度分布圖形可近似取圖中的ABDFA 它的面積就是主動土壓力PT的近似值 對于粉土、粉質(zhì)黏土及黏土.可將其內(nèi)摩擦角直接代入公式計算 即不考慮它們的黏聚力 仍按無黏性土計算主動土壓力 這樣使計算簡化,并偏于安全、5,2，4、規(guī)范給出的防火堤水平地震作用的計算方法分為下列兩種情況 1 由于鋼筋混凝土堤的高厚比一般都大于4.在水平地震作用下 以彎曲變形為主.本規(guī)范給出的計算公式，5.2,4.1,5。2.4、4,就是以純彎曲變形理論為基礎(chǔ)確定的，為了簡化計算，選用了比較簡單的振型函數(shù)、圖2。圖2，振型函數(shù)曲線不滿足。可見式.1 除自由端剪力不滿足力的邊界條件外、其他邊界條件均能滿足、用能量法計算上式所表達的振動的固有頻率為。前者僅高出后者4。2。故以式。1,作為振型函數(shù)來計算鋼筋混凝土防火堤的水平地震作用，其精確度能夠滿足工程要求 規(guī)范中式,5，2、4,1，的振型參與系數(shù)η1由下式計算得出、鋼筋混凝土防火堤的基本周期一般都小于0、1s,考慮到地震反應曲線在T1,0.0、1s之間的數(shù)值離散性較大。雖然現(xiàn)行抗震規(guī)范中將此區(qū)間加工成一條斜線、但實際上人為因素較大.故為安全起見,本規(guī)范仍然取地震影響系數(shù)最大值αmax、偏于安全 2.磚石砌體防火堤一般為變截面的懸臂結(jié)構(gòu).其高厚比一般在2，4之間.經(jīng)過實算、接近于純剪切變形,規(guī)范中表達水平地震作用的分布值公式。5,2,4、5、就是按等截面純剪切理論推導出來的，其振型函數(shù)為,基本振型參與系數(shù)η2由下式計算得出。系數(shù)α1,α4都是通過積分推導出來的,其表達式見式,6。式。9,也可以直接查本規(guī)范表5 2 4.5 2,5，水平動液壓力的計算公式參照了、室外給水排水和燃氣熱力工程抗震設(shè)計規(guī)范 GB.50032 2003第6。2,3條，該條公式中的水平地震加速度與重力加速度的比值用1。25αmax代替、水平動液壓力系數(shù)的值取自該條表6，2,3，5，2，6.水平動土壓力的計算公式參照,室外給水排水和燃氣熱力工程抗震設(shè)計規(guī)范，GB 50032,2003第6、2 4條制訂。由于動土壓力的合力與動土壓力分布值成正比.為了簡化計算,本規(guī)范把上述規(guī)范動土壓力分布值直接換算成動土壓力合力值、該條公式中的水平地震加速度與重力加速度的比值用1，25αmax代替 為了簡化計算、取動土壓力的力矩為0,4HT.偏于安全,