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9、2 地震作用9 2 4.對可不進行抗震驗算的活動支架的范圍作出規(guī)定主要是考慮到。在支架的靜力計算中，支架的橫向水平荷載主要是管道及支架所受的風荷載.并沒有考慮管道和支架間的摩擦力 因此、在高烈度條件下橫向水平地震作用可能大于作用于支架上的水平荷載，故在地震作用下應進行抗震計算 在管道縱向，當管道和支架發(fā)生相對滑移時.對剛性活動支架,作用于支架上的最大地震作用不會超過靜力計算中支架所受的滑動摩擦力，可不進行抗震驗算，只需滿足相應的抗震構造措施要求.但對柔性活動支架、在靜力計算中，由于它能適應管道變形的要求.主要承受支架柱的位移反彈力.其所受縱向水平荷載小于管道與支架間的滑動摩擦力,支架所受的縱向水平力為、式中，K.支架柱的總側移剛度 N.m,δ.支架頂?shù)奈灰?。m、由此可見。在8度，9度地震作用下當支架的位移大于靜力計算的位移.δ。時 柔性支架所受縱向水平地震作用大于靜力計算時的水平荷載、故應予驗算、9、2。6、水平地震作用點的位置,過去設計中極不統(tǒng)一、有取管道中心的.有取管道與管托接觸處的 亦有取梁頂面的。各種管托的構造型式見圖4。因此水平地震作用點的位置，對上滑式管托、可近似取管道外徑的最低點。其他管托取橫梁頂面,對擋板式固定管托，地震作用位置為梁下.e.3處。由于離梁頂距離一般很小 故偏安全統(tǒng)一取為支承梁頂面。圖4，各種管托的地震作用位置9,2，7 本條補充了積灰荷載和走道活荷載的重力荷載代表值的取值，當走道活荷載是按實際情況取值時，活荷載的重力荷載代表值應取標準值的100，積灰荷載的大小可根據(jù)實際情況和有關規(guī)定取值、9.2 10 9 2.12.對有滑動支架的計算單元 縱向地震作用的計算可分為兩種狀態(tài),支架和管道間沒有發(fā)生滑移呈整體工作狀態(tài)。此時各支架的剛度可按結構力學方法確定、作用于支架上的水平地震作用小于管道與支架間的滑動摩擦力，支架和管道間產(chǎn)生了相對滑移。成非整體工作狀態(tài),此時支架本身的剛度沒有發(fā)生變化，但支架剛度并沒有充分發(fā)揮，即此時滑動支架參與工作的剛度小于支架自身的固有剛度.設。作用于活動支架上的總重力荷載代表值為，GD。計算單元的總重力荷載代表值為。GE。管道滑動前計算單元的地震影響系數(shù)為、aE、活動支架的總剛度為，Kd，計算單元的總剛度為、KD。管道和活動支架間的靜摩擦力為T0則在整體工作狀態(tài)時、活動支架所承受的水平地震作用為。支架所承受的總水平荷載為，管道滑動時。活動支架所受的總滑動摩擦力為.令管道的滑動系數(shù)，即 當。T。FEd，Pm.即時,管道在支架上產(chǎn)生滑動.T。值的大小會隨著管道的運行狀態(tài)和溫度的變化等情況而變化，在實際工程中難以用簡單的方法確定，根據(jù)管道支架的受力特點可以確定 T、在0.0,0 3GD之間、通過對比實際震害調(diào)查結果 可以確定.當管道和支架間的靜摩擦力,T,在0。1GD，0 15,GD之間時.管道的滑動情況和實際震害調(diào)查結果基本吻合，為簡單起見 偏安全地取，T,0、15GD、則很容易得出，當管道滑動系數(shù)ζ 0 5時。管道在支架上產(chǎn)生滑動。如將作用于支架上的水平地震荷載和水平靜摩擦力總稱為水平荷載,當作用于活動支架上的水平荷載等于管道和支架間的滑動摩擦力。Pm時.支架所受水平荷載已達到極限狀態(tài)。此時水平荷載和豎向荷載之間存在直接的聯(lián)系、故可以設定 支架在水平荷載和豎向重力荷載代表值作用下 達到了臨界狀態(tài)。但由于支架并未達到其承載力極限狀態(tài) 故其處于一種穩(wěn)定的臨界狀態(tài).此時、作用于支架上的重力荷載代表值即為其臨界荷載.通過求解臨界荷載?？砷g接求出支架此時參與震動的實際剛度,有效剛度，條文中當管道在支架上滑動時活動支架實際參與震動的剛度就是據(jù)此原理推導出來的、應該注意的是。條文中的雙柱活動支架是指沿管道徑向為雙柱.而在軸向為單柱的,π，形支架，在計算縱向計算單元的水平地震作用標準值時。地震影響系數(shù)、a,應根據(jù)管道在支架上是否滑動確定。式9,2,10.1和式9、2，10 2是針對管道在剛性活動支架上滑移時得出的、對柔性活動支架、由于能適應管道的變形、與支架始終處于整體工作狀態(tài).可直接按剛度比例分配水平地震作用、由于已經(jīng)求出管道和支架產(chǎn)生相對滑動時,支架參與工作的實際剛度、故縱向計算單元內(nèi)各支架所受的水平地震作用可直接按各支架的剛度比例進行分配。