亚洲综合网站久久久_人妻久久相姦中文字幕_四虎永久在线精品免费看_日韩精品无码一区

7 3 污泥消化，一般規(guī)定7，3，1,規(guī)定污泥消化可采用厭氧消化或好氧消化兩種方法.應根據污泥性質、環(huán)境要求，工程條件和污泥處置方式.選擇經濟適用.管理便利的污泥消化工藝、污泥厭氧消化系統由于投資和運行費用相對較省.工藝條件.污泥溫度 穩(wěn)定 可回收能源,污泥氣綜合利用.占地較小等原因，采用比較廣泛，但工藝過程的危險性較大，污泥好氧消化系統由于投資和運行費用相對較高，占地面積較大、工藝條件 污泥溫度、隨氣溫變化波動較大，冬季運行效果較差。能耗高等原因、采用較少,但好氧消化工藝具有有機物去除率較高，處理后污泥品質好.處理場地環(huán)境狀況較好,工藝過程沒有危險性等優(yōu)點。污泥好氧消化后,氮的去除率可達60。磷的去除率可達90，上清液回流到污水處理系統后。不會增加污水脫氮除磷的負荷。一般在污泥量較少的小型污水處理廠 國外資料報道當污水廠規(guī)模小于1,8萬m3，d時、好氧消化的投資可能低于厭氧消化、或由于受工業(yè)廢水的影響 污泥進行厭氧消化有困難時，可考慮采用好氧消化工藝、7。3、2，規(guī)定污泥消化應達到的揮發(fā)性固體去除率,據有關文獻介紹，污泥完全厭氧消化的揮發(fā)性固體分解率最高可達到80。對于充分攪拌 連續(xù)工作，運行良好的厭氧消化池、在有限消化時間，20d。30d，內、揮發(fā)性固體分解率可達到40,50 據有關文獻介紹 污泥完全好氧消化的揮發(fā)性固體分解率最高可達到80.對于運行良好的好氧消化池,在有限消化時間 15d.25d.內.揮發(fā)性固體分解率可達到50，據調查資料，我國現有的厭氧或好氧消化池設計有機固體分解率在40.50、實際運行基本達到40、城鎮(zhèn)污水處理廠污染物排放標準，GB 18918規(guī)定、污泥穩(wěn)定化控制指標中有機物降解率應大于40、本規(guī)范也規(guī)定揮發(fā)性固體去除率應大于40 污泥厭氧消化7.3 3,規(guī)定污泥厭氧消化方法和基本運行條件，污泥厭氧消化的方法。有高溫厭氧消化和中溫厭氧消化兩種,高溫厭氧消化耗能較高,一般情況下不經濟，國外采用較少,國內尚無實例、故未列入。在不延長總消化時間的前提下、兩級中溫厭氧消化對有機固體的分解率并無提高。一般由于第二級的靜置沉降和不加熱、一方面提高了出池污泥的濃度，減少污泥脫水的規(guī)模和投資 另一方面提高了產氣量。減少運行費用.但近年來隨著污泥濃縮脫水技術的發(fā)展,污泥的中溫厭氧消化多采用一級、因此規(guī)定可采用單級或兩級中溫厭氧消化 設計時應通過技術經濟比較確定 厭氧消化池,兩級厭氧消化中的第一級、的污泥溫度，不但是設計參數 而且是重要的運行參數，故由原規(guī)范中的.采用.改為.保持.有初次沉淀池的系統 剩余污泥的碳氮比大約只有5或更低、單獨進行厭氧消化比較困難。故規(guī)定宜與初沉污泥合并進行厭氧消化處理 類似污泥、指當采用長泥齡的污水處理系統時 即便不設初次沉淀池，由于細菌的內源呼吸消耗.二次沉淀池排出的剩余污泥的碳氮比也很低，厭氧消化也難于進行,當采用相當于延時曝氣工藝的污水處理系統時.剩余污泥的碳氮比更低，污泥已經基本穩(wěn)定、沒有必要再進行厭氧消化處理。7.3。4、規(guī)定厭氧消化池對加熱，攪拌 排除上清液的設計要求和兩級消化的容積比,一級厭氧消化池與二級厭氧消化池的容積比多采用2。1、與二級厭氧消化池的運行控制方式和后續(xù)的污泥濃縮設施有關 應通過技術經濟比較確定,當連續(xù)或自控排出二級消化池中的上清液.或設有后續(xù)污泥濃縮池時、容積比可以適當加大，但不宜大于4,1，當非連續(xù)或非自控排出二級消化池中的上清液、或不設置后續(xù)污泥濃縮池時，容積比可適當減小、但不宜小于2.1。對二級消化池，由于可以不攪拌,運行時常有污泥浮渣在表面結殼 影響上清液的排出 所以增加了有關防止浮渣結殼的要求、本條規(guī)定的是國內外通常采用的方法,7、3,5.規(guī)定厭氧消化池容積確定的方法和相關參數.采用濃縮池重力濃縮后的污泥，其含水率在96，98，之間，經測算、當消化時間在20d.30d時.相應的厭氧消化池揮發(fā)性固體容積負荷為0。5kgVSS.m3，d。1。5kgVSS、m3。d。沿用原規(guī)范推薦值0 6kgVSS，m3，d,1、5kgVSS.m3、d 是比較符合實際的.對要求除磷的污水廠 污泥應當采用機械濃縮.采用機械濃縮時，進入厭氧消化池的污泥含水率一般在94 96.之間 原污泥容積減少較多。當厭氧消化時間仍采用20d。30d時,厭氧消化池總容積相應減小，經測算、這種情況下厭氧消化池的揮發(fā)性固體容積負荷為0,9kgVSS，m3 d。2、3kgVSS,m3。d。所以規(guī)定當采用高濃度原污泥時,揮發(fā)性固體容積負荷不宜大于2,3kgVSS,m3，d、當進入厭氧消化池的原污泥濃度增加時.經過一定時間的運行、厭氧消化池中活性微生物濃度同步增加.即同樣容積的厭氧消化池，能夠分解的有機物總量相應增加 根據國外相關資料、對于更高含固率的原污泥 高負荷厭氧消化池的揮發(fā)性固體容積負荷可達2.4kgVSS.m3 d.6。4kgVSS。m3.d.說明本條的規(guī)定還是留有余地的.污泥厭氧消化池揮發(fā)性固體容積負荷測算見表26,表26,污泥厭氧消化池揮發(fā)性固體容積負荷測算7,3。6.規(guī)定厭氧消化池污泥加熱的方法和保溫防腐要求,隨著技術的進步.近年來新設計的污泥厭氧消化池，大多采用污泥池外熱交換方式加熱,有的擴建項目仍沿用了蒸汽直接加熱方式，原規(guī)范列舉的其他污泥加熱方式.實際上均屬于蒸汽直接加熱，但太具體化.故取消、規(guī)定了熱工計算的條件，內容和設備選型的要求、厭氧消化污泥和污泥氣對混凝土或鋼結構存在較大的腐蝕破壞作用。為延長使用年限.池內壁應當進行防腐處理，7 3。7 規(guī)定厭氧消化池污泥攪拌的方法和設備配置要求。由于用于污泥氣攪拌的污泥氣壓縮設備比較昂貴。系統運行管理比較復雜，耗能高,安全性較差.因此本規(guī)范推薦采用池內機械攪拌或池外循環(huán)攪拌.但并不排除采用污泥氣攪拌的可能性，原規(guī)范對連續(xù)攪拌的攪拌,循環(huán).次數沒有規(guī)定.導致設備選型時缺乏依據、本次修編參照間歇攪拌的常規(guī)做法.5h 10h攪拌一次,規(guī)定每日攪拌,循環(huán),次數不宜少于3次。相當于至少每8h，每班。完全攪拌一次。間歇攪拌時，規(guī)定每次攪拌的時間不宜大于循環(huán)周期的一半.按每日3次考慮。相當于每次攪拌的時間4h以下.主要是考慮設備配置和操作的合理性 如果規(guī)定時間太短 設備投資增加太多，如果規(guī)定時間太長 接近循環(huán)周期時,間歇攪拌就失去了意義.7。3.8，關于污泥厭氧消化池和污泥氣貯罐的密封及壓力控制的規(guī)定。污泥厭氧消化系統在運行時、厭氧消化池和污泥氣貯罐是用管道連通的、所以厭氧消化池的工作內壓一般與污泥氣貯罐的工作壓力相同 給水排水構筑物施工及驗收規(guī)范，GBJ.141 90要求厭氧消化池應進行氣密性試驗 但未規(guī)定氣密性試驗的壓力 實際操作有困難、故增加該項要求,規(guī)定氣密性試驗壓力按污泥氣工作壓力的1、5倍確定 為防止超壓或負壓造成的破壞、厭氧消化池和污泥氣貯罐設計時應采取相應的措施，如設置超壓或負壓檢測.報警與釋放裝置,放空，排泥和排水閥應采用雙閥等 規(guī)定防止超壓或負壓的操作程序、如果操作不當,浮動蓋式的厭氧消化池和污泥氣貯罐也有可能發(fā)生超壓或負壓，故將原規(guī)范中的.固定蓋式消化池,改為、厭氧消化池,7、3。9.關于污泥厭氧消化池安全的設計規(guī)定,厭氧消化池溢流或表面排渣管排渣時 均有可能發(fā)生污泥氣外泄。放在室內,指經常有人活動或值守的房間或設備間內。不包括戶外專用于排渣、溢流的井室?？赡馨l(fā)生爆炸。危及人身安全,水封的作用是減少污泥氣泄漏 并避免空氣進入厭氧消化池影響消化條件、為防止污泥氣管道著火而引起厭氧消化池爆炸。規(guī)定厭氧消化池的出氣管上應設回火防止器。7，3、10,關于污泥厭氧消化系統合理布置的規(guī)定 為便于管理和減少通風裝置的數量 相關設備宜集中布置,室內應設通風設施 電氣設備引發(fā)火災或爆炸的危險性較大。如全部采用防爆型則投資較高 因此規(guī)定電氣集中控制室不宜與存在污泥氣泄漏可能的設施合建。場地條件許可時。宜建在防爆區(qū)外 7，3 11,關于通風報警和防爆的設計規(guī)定.存放或使用污泥氣的貯罐。壓縮機房。閥門控制間 管道層等場所、均存在污泥氣泄漏的可能，規(guī)定這些場所的電機 儀表和照明等電器設備均應符合防爆要求 若處于室內時 應設置通風設施和污泥氣泄漏報警裝置.7、3,12。關于污泥氣貯罐容積和安全設計的規(guī)定。污泥氣貯罐的容積原則上應根據產氣量和用氣情況經計算確定,但由于污泥氣產量的計算帶有估算的性質，用氣設備也可能不按預定的時序工作。計算結果的可靠性不夠，實際設計大多按6h、10h的平均產氣量采用 污泥氣對鋼或混凝土結構存在較大的腐蝕破壞作用、為延長使用年限,貯罐的內外壁均應當進行防腐處理、污泥氣貯罐和管道貯存輸送介質的性質與城鎮(zhèn)燃氣相近,其設計應符合現行國家標準、城鎮(zhèn)燃氣設計規(guī)范。GB。50028的要求。7.3,13。關于污泥氣燃燒排放和安全的設計規(guī)定 為防止大氣污染和火災、多余的污泥氣必須燃燒消耗,由于外燃式燃燒器明火外露、在遇大風時易形成火苗或火星飛落 可能導致火災、故規(guī)定燃燒器應采用內燃式 為防止用氣設備回火或輸氣管道著火而引起污泥氣貯罐爆炸.規(guī)定污泥氣貯罐的出氣管上應設回火防止器、7.3 14。規(guī)定污泥氣應當綜合利用，污水廠的污泥氣一般多用于污泥氣鍋爐的燃料。也有用于發(fā)電和驅動鼓風機的 7、3 15 關于設置污泥氣脫硫裝置的規(guī)定、經調查,有些污水廠由于沒有設置污泥氣脫硫裝置，使污泥氣內燃機.用于發(fā)電和驅動鼓風機 不能正常運行或影響設備的使用壽命，當污泥氣的含硫量高于用氣設備的要求時.應當設置污泥氣脫硫裝置，為減少污泥氣中的硫化氫等對污泥氣貯罐的腐蝕,規(guī)定脫硫裝置應設在污泥氣進入污泥氣貯罐之前。盡量靠近厭氧消化池，污泥好氧消化7。3、16。規(guī)定好氧消化池容積確定的方法和相關參數 好氧消化池的設計經驗比較缺乏，故規(guī)定好氧消化池的總有效容積 宜根據試驗資料和技術經濟比較確定。據國內外文獻資料介紹,污泥好氧消化時間.對二沉污泥,剩余污泥、為10d。15d 對混合污泥為15d 20d。個別資料推薦15d 25d、污泥好氧消化的揮發(fā)性固體容積負荷一般為0，38kgVSS m3、d，2，24kgVSS。m3、d 在上述資料中、對于揮發(fā)性固體容積負荷。所推薦的下限值顯然是針對未經濃縮的原污泥 含固率和容積負荷偏低、不經濟,上限值是針對消化時間20d的情況.未包括消化時間10d的情況.因此在時間上不配套、根據測算,在10d.20d的消化時間內 當處理一般重力濃縮后的原污泥.含水率在96，98 之間。時.相應的揮發(fā)性固體容積負荷為0、7kgVSS。m3、d,2、8kgVSS.m3、d.當處理經機械濃縮后的原污泥，含水率在94、96 之間,時，相應的揮發(fā)性固體容積負荷為1 4kgVSS、m3，d，4 2kgVSS.m3、d，因此本規(guī)范推薦。好氧消化時間宜采用10d，20d.一般重力濃縮后的原污泥,揮發(fā)性固體容積負荷宜采用0.7kgVSS m3。d。2。8kgVSS，m3，d、機械濃縮后的高濃度原污泥。揮發(fā)性固體容積負荷不宜大于4、2kgVSS,m3.d、污泥好氧消化池揮發(fā)性固體容積負荷測算見表27。表27。污泥好氧消化池揮發(fā)性固體容積負荷測算7.3。17，關于好氧消化池污泥溫度的規(guī)定，好氧消化過程為放熱反應.池內污泥溫度高于投入的原污泥溫度.當氣溫在15，時,泥溫一般在20、左右.根據好氧消化時間和溫度的關系,當氣溫20，時，活性污泥的消化時間約需要16d，18d,當氣溫低于15，時、活性污泥的消化時間需要20d以上,混合污泥則需要更長的消化時間 因此規(guī)定當氣溫低于15。時、宜采取保溫，加熱措施或適當延長消化時間。7。3。18，規(guī)定好氧消化池中溶解氧濃度，好氧消化池中溶解氧的濃度,是一個十分重要的運行控制參數。溶解氧濃度2mg、L是維持活性污泥中細菌內源呼吸反應的最低需求、也是通常衡量活性污泥處于好氧、缺氧狀態(tài)的界限參數、好氧消化應保持污泥始終處于好氧狀態(tài)下。即應保持好氧消化池中溶解氧濃度不小于2mg。L。溶解氧濃度 可采用在線儀表測定,并通過控制曝氣量進行調節(jié) 7.3,19、規(guī)定好氧消化池采用鼓風曝氣時，需氣量的參數取值范圍、好氧消化池采用鼓風曝氣時,應同時滿足細胞自身氧化需氣量和攪拌混合需氣量 宜根據試驗資料或類似工程經驗確定,根據工程經驗和文獻記載。一般情況下,剩余污泥的細胞自身氧化需氣量為0。015m3空氣。m3池容，min 0 02m3空氣.m3池容。min 攪拌混合需氣量為0。02m3空氣,m3池容。min。0。04m3空氣 m3池容,min 初沉污泥或混合污泥的細胞自身氧化需氣量為0，025m3空氣、m3池容,min。0 03m3空氣，m3池容、min。攪拌混合需氣量為0。04m3空氣,m3池容 min 0.06m3空氣,m3池容。min，可見污泥好氧消化采用鼓風曝氣時,攪拌混合需氣量大于細胞自身氧化需氣量 因此以混合攪拌需氣量作為好氧消化池供氣量設計控制參數 采用鼓風曝氣時，空氣擴散裝置不必追求很高的氧轉移率。微孔曝氣器的空氣潔凈度要求高 易堵塞、氣壓損失較大、造價較高 維護管理工作量較大?；旌蠑嚢枳饔幂^弱、因此好氧消化池宜采用中氣泡空氣擴散裝置 如穿孔管、中氣泡曝氣盤等，7 3 20，規(guī)定好氧消化池采用機械表面曝氣時、需用功率的取值方法、好氧消化池采用機械表面曝氣時。應根據污泥需氧量,曝氣機充氧能力 攪拌混合強度等確定需用功率。宜根據試驗資料或類似工程經驗確定、當缺乏資料時.表面曝氣機所需功率可根據原污泥含水率選用。原污泥含水率高于98.時 可采用14W.m3池容。20W。m3池容,原污泥含水率為94、98 時,可采用20W，m3池容 40W、m3池容.因好氧消化的原污泥含水率一般在98.以下,因此表面曝氣機功率宜采用20W。m3池容，40W、m3池容、原污泥含水率較低時、宜采用較大的曝氣機功率.7 3。21,關于好氧消化池深度的規(guī)定，好氧消化池的有效深度、應根據曝氣方式確定。當采用鼓風曝氣時,應根據鼓風機的輸出風壓。管路和曝氣器的阻力損失來確定,一般鼓風機的出口風壓約為55kPa、65kPa,有效深度宜采用5、0m,6。0m、當采用機械表面曝氣時,應根據設備的能力來確定.即按設備的提升深度設計有效深度 一般為3.0m。4、0m。采用鼓風曝氣時，易形成較高的泡沫層 采用機械表面曝氣時.污泥飛濺和液面波動較大。所以好氧消化池的超高不宜小于1。0m,7、3.22，關于好氧消化池加蓋的規(guī)定,好氧消化池一般采用敞口式 但在寒冷地區(qū).污泥溫度太低不利于好氧消化反應的進行、甚至可能結冰.因此應加蓋并采取保溫措施.大氣環(huán)境的要求較高時 應根據環(huán)境評價的要求確定好氧消化池是否加蓋和采取除臭措施.7、3、23.關于好氧消化池排除上清液的規(guī)定 間歇運行的好氧消化池.一般其后不設泥水分離裝置 在停止曝氣期間利用靜置沉淀實現泥水分離,因此消化池本身應設有排出上清液的措施.如各種可調或浮動堰式的排水裝置。連續(xù)運行的好氧消化池。一般其后設有泥水分離裝置。正常運行時、消化池本身不具泥水分離功能 可不使用上清液排出裝置,但考慮檢修等其他因素，宜設排出上清液的措施、如各種分層放水裝置.