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7,鋼結構耐火驗算與防火保護設計7.1 承載力法,基本鋼構件7.1 1.火災下軸心受拉鋼構件或軸心受壓鋼構件的強度應按下式驗算,式中、N 火災下鋼構件的軸拉，壓.力設計值 An。凈截面面積,fT,高溫下鋼材的強度設計值、按本規(guī)范第5 1節(jié)規(guī)定確定，7，1.2.火災下軸心受壓鋼構件的穩(wěn)定性應按下列公式驗算,式中.N.火災下鋼構件的軸向壓力設計值.A、毛截面面積.φT.高溫下軸心受壓鋼構件的穩(wěn)定系數(shù)，φ、常溫下軸心受壓鋼構件的穩(wěn)定系數(shù),應按現(xiàn)行國家標準,鋼結構設計規(guī)范.GB.50017的規(guī)定確定、αc，高溫下軸心受壓鋼構件的穩(wěn)定驗算參數(shù) 應根據(jù)構件長細比和構件溫度按表7,1,2確定、表7 1。2,高溫下軸心受壓鋼構件的穩(wěn)定驗算參數(shù)αc注、1,表中λ為構件的長細比 fy為常溫下鋼材強度標準值。2,溫度小于或等于50,時.αc可取1 0,溫度大于50，時,表中未規(guī)定溫度時的αc應按線性插值方法確定.7.1，3，火災下單軸受彎鋼構件的強度應按下式驗算,式中,M,火災下構件的最不利截面處的彎矩設計值.Wn。鋼構件最不利截面的凈截面模量。γ。截面塑性發(fā)展系數(shù)，7。1、4?；馂南聠屋S受彎鋼構件的穩(wěn)定性應按下列公式驗算、式中、M 火災下構件的最大彎矩設計值，W.按受壓最大纖維確定的構件毛截面模量.φbT，高溫下受彎鋼構件的穩(wěn)定系數(shù) φb、常溫下受彎鋼構件的穩(wěn)定系數(shù).應按現(xiàn)行國家標準、鋼結構設計規(guī)范，GB，50017的規(guī)定確定，當φb、0、6時,φb不作修正、αb.高溫下受彎鋼構件的穩(wěn)定驗算參數(shù) 應按表7。1,4確定.表7,1 4、高溫下受彎鋼構件的穩(wěn)定驗算參數(shù)αb7，1 5 火災下拉彎或壓彎鋼構件的強度應按下式驗算，式中、Mx.My.火災下最不利截面處對應于強軸x軸和弱軸y軸的彎矩設計值、Wnx，Wny、繞x軸和y軸的凈截面模量,γx、γy、繞強軸和弱軸彎曲的截面塑性發(fā)展系數(shù)，7。1.6.火災下壓彎鋼構件繞強軸x軸彎曲和繞弱軸y軸彎曲時的穩(wěn)定性應分別按下列公式驗算、式中。N.火災下鋼構件的軸向壓力設計值.Mx。My，火災下所計算鋼構件段范圍內對強軸和弱軸的最大彎矩設計值，A。毛截面面積、Wy.Wy、對強軸和弱軸按其最大受壓纖維確定的毛截面模量,N.ExT。N、EyT，高溫下繞強軸和弱軸彎曲的參數(shù) λx。λy，對強軸和弱軸的長細比,φxT，φyT 高溫下軸心受壓鋼構件對應于強軸和弱軸失穩(wěn)的穩(wěn)定系數(shù),應按本規(guī)范第7 1、2條式,7,1、2。2,計算,φbxT.φbyT、高溫下均勻彎曲受彎鋼構件對應于強軸和弱軸失穩(wěn)的穩(wěn)定系數(shù).應按本規(guī)范第7、1、4條式，7。1,4，2，計算。η,截面影響系數(shù) 對于閉口截面、取0.7、對于其他截面.取1，0，βmx、βmy。彎矩作用平面內的等效彎矩系數(shù)、應按下列規(guī)定采用，βm表示βmx,βmy 1?？蚣苤蛢啥酥С械臉嫾?無橫向荷載作用時、取βm,0，65、0 35m2、M1，M1和m2為端彎矩,使構件產(chǎn)生同向曲率，無反彎點,時取同號.使構件產(chǎn)生反向曲率 有反彎點 時取異號、M1,m2,有端彎矩和橫向荷載同時作用時.使構件產(chǎn)生同向曲率時。βm 1,0,使構件產(chǎn)生反向曲率時,βm。0，85，無端彎矩但有橫向荷載作用時 βm。1、0、2。懸臂構件和分析內力未考慮二階效應的無支撐純框架和弱支撐框架柱，βm、1.0、βtx，βty 彎矩作用平面外的等效彎矩系數(shù) 應按下列規(guī)定采用、βt表示βtx。βty，1，在彎矩作用平面外有支承的構件.應根據(jù)兩相鄰支承點間構件段內的荷載和能力情況確定。所考慮構件段無橫向荷載作用時、βt 0，65，0,35m2。M1、M1和m2為在彎矩作用平面內的端彎矩、使構件產(chǎn)生同向曲率 無反彎點,時取同號,使構件產(chǎn)生反向曲率，有反彎點.時取異號 M1 m2，所考慮構件段有端彎矩和橫向荷載同時作用時 使構件產(chǎn)生同向曲率時，βt.1。0,使構件產(chǎn)生反向曲率時.βt、1。0。所考慮構件段無端彎矩但有橫向荷載作用時。βt,1,0 2 彎矩作用平面外為懸臂的構件.βt、1.0 鋼框架梁.柱7.1 7.火災下受樓板側向約束的鋼框架梁的承載力可按下式驗算,式中.M,火災下鋼框架梁上荷載產(chǎn)生的最大彎矩設計值.不考慮溫度內力，Wp、鋼框架梁截面的塑性截面模量.7。1 8,火災下鋼框架柱的承載力可按下式驗算 式中，N。火災下鋼框架柱所受的軸壓力設計值 A、鋼框架柱的毛截面面積。φT。高溫下軸心受壓鋼構件的穩(wěn)定系數(shù),應按式。7,1。2 2。計算.其中鋼框架柱計算長度應按柱子長度確定 7,2.臨界溫度法，基本鋼構件的臨界溫度7 2、1，軸心受拉鋼構件的臨界溫度Td應根據(jù)截面強度荷載比R按表7，2，1確定，R應按下式計算，式中,N?；馂南落摌嫾妮S拉力設計值.An。鋼構件的凈截面面積,f.常溫下鋼材的強度設計值 表7，2,1,按截面強度荷載比R確定的鋼構件的臨界溫度Td.7.2.2 軸心受壓鋼構件的臨界溫度Td。應取臨界溫度T.d，T。d中的較小者、臨界溫度T，d應根據(jù)截面強度荷載比R按本規(guī)范第7。2，1條表7，2.1確定，R應按式,7。2。2,1、計算.臨界溫度T d應根據(jù)構件穩(wěn)定荷載比R 和構件長細比λ按表7，2、2確定,R、應按下列公式計算 式中,N.火災下鋼構件的軸壓力設計值。A，鋼構件的毛截面面積。φ，常溫下軸心受壓鋼構件的穩(wěn)定系數(shù)，表7，2 2，根據(jù)穩(wěn)定荷載比R、確定的軸心受壓鋼構件的臨界溫度T,d 注。表中λ為構件的長細比、fy為常溫下鋼材強度標準值,7。2、3 單軸受彎鋼構件的臨界溫度Td應取下列臨界溫度T d T d中的較小者，1.臨界溫度T，d應根據(jù)截面強度荷載比R按本規(guī)范第7。2.1條表7、2、1確定。R應按下式計算,式中,M 火災下鋼構件最不利截面處的彎矩設計值，Wn,鋼構件最不利截面的凈截面模量。γ,截面塑性發(fā)展系數(shù) 2。臨界溫度T d應根據(jù)構件穩(wěn)定荷載比R。和常溫下受彎構件的穩(wěn)定系數(shù)φb按表7 2。3確定T、d，R 應按下式計算、式中。M?；馂南落摌嫾淖畲髲澗卦O計值 W。鋼構件的毛截面模量,φb。常溫下受彎鋼構件的穩(wěn)定系數(shù)、應根據(jù)現(xiàn)行國家標準,鋼結構設計規(guī)范。GB,50017的規(guī)定計算、表7,2 3 根據(jù)構件穩(wěn)定荷載比R.確定的受彎鋼構件的臨界溫度T、d、7，2、4。拉彎鋼構件的臨界溫度Td.應根據(jù)截面強度荷載比R按本規(guī)范第7,2，1條表7 2，1確定，R應按下式計算 式中.N 火災下鋼構件的軸拉力設計值、Mx.My,火災下鋼構件最不利截面處對應于強軸和弱軸的彎矩設計值，An.鋼構件最不利截面的凈截面面積。Wnx.Wny 對強軸和弱軸的凈截面模量 γx,γy 繞強軸和繞弱軸彎曲的截面塑性發(fā)展系數(shù),7，2 5,壓彎鋼構件的臨界溫度Td應取下列臨界溫度T，d、T，dx,T.dy中的最小者。1，臨界溫度T，d應根據(jù)截面強度荷載比R按表7、2.1確定,R應按下式計算。式中、N 火災下鋼構件的軸壓力設計值 2.臨界溫度T。dx應根據(jù)繞強軸x軸彎曲的構件穩(wěn)定荷載比R,x和長細比λx分別按表7,2，5.1和表7.2.5。2確定.R,x應按下列公式計算、式中 Mx。My、火災下所計算構件段范圍內對強軸和弱軸的最大彎矩設計值。Wx,Wy,對強軸和弱軸的毛截面模量，N.Ex.繞強軸彎曲的參數(shù),Es 常溫下鋼材的彈性模量,λx.對強軸的長細比，φx,常溫下軸心受壓構件對強軸失穩(wěn)的穩(wěn)定系數(shù)。φby、常溫下均勻彎曲受彎構件對弱軸失穩(wěn)的穩(wěn)定系數(shù)，應按現(xiàn)行國家標準,鋼結構設計規(guī)范、GB 50017的規(guī)定計算 γx.繞強軸彎曲的截面塑性發(fā)展系數(shù).η 截面影響系數(shù)。對于閉口截面.η，0、7。對于其他截面。η，1，0，βmx.彎矩作用平面內的等效彎矩系數(shù)。應按本規(guī)范第7 1，6條的規(guī)定計算,βty,彎矩作用平面外的等效彎矩系數(shù)。應按本規(guī)范第7，1，6條的規(guī)定計算，3，臨界溫度T,dy應根據(jù)繞強軸y軸彎曲的構件穩(wěn)定荷載比R.y和長細比λy分別按表7,2，5。1和表7、2、5.2確定，R y應按下列公式計算 式中.N。Ey。繞強軸彎曲的參數(shù) λy.鋼構件對弱軸的長細比 φy、常溫下軸心受壓構件對弱軸失穩(wěn)的穩(wěn)定系數(shù)，φbx 常溫下均勻彎曲受彎構件對強軸失穩(wěn)的穩(wěn)定系數(shù)，應按現(xiàn)行國家標準.鋼結構設計規(guī)范。GB、50017的規(guī)定計算 γy。繞弱軸彎曲的截面塑性發(fā)展系數(shù)，表7，2 5.1.壓彎結構鋼構件按穩(wěn)定荷載比R.x?；騌,y 確定的臨界溫度T、dx，或T dy，表7，2，5 2,壓彎耐火鋼構件按穩(wěn)定荷載比R.x、或R.y、確定的臨界溫度T,dx。或T，dy。鋼框架梁.柱的臨界溫度7,2，6,受樓板側向約束的鋼框架梁的臨界溫度Td可根據(jù)截面強度荷載比R按本規(guī)范第7，2。1條表7。2.1確定 R應按下式計算，式中。M.鋼框架梁上荷載產(chǎn)生的最大彎矩設計值、不考慮溫度內力，Wp。鋼框架梁截面的塑性截面模量，7,2，7,鋼框架柱的臨界溫度Td可根據(jù)穩(wěn)定荷載比R。按本規(guī)范第7 2。2條表7,2，2確定，R.應按下式計算.式中,N，火災時鋼框架柱所受的軸壓力設計值.A，鋼框架柱的毛截面面積。φ，常溫下軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)。防火保護層的設計厚度7 2.8、鋼構件采用輕質防火保護層時,防火保護層的設計厚度可根據(jù)鋼構件的臨界溫度按下列規(guī)定確定，1，對于膨脹型防火涂料。防火保護層的設計厚度宜根據(jù)防火保護材料的等效熱阻經(jīng)計算確定，等效熱阻可根據(jù)臨界溫度按下式計算.2,對于非膨脹型防火涂料。防火板。防火保護層的設計厚度宜根據(jù)防火保護材料的等效熱傳導系數(shù)按式。7,2，8,2.計算確定.式中,Ri。防火保護層的等效熱阻，m2。W Td 鋼g件的臨界溫度.Ts0 鋼構件的初始溫度.可取20,tm,鋼構件的設計耐火極限，s,當火災熱煙氣的溫度不按標準火災升溫曲線確定時 應取等效曝火時間,Fi.V，防火保護鋼構件的截面形狀系數(shù)、m.1,di,防火保護層的設計厚度、m λi，防火保護材料的等效熱傳導系數(shù)、W,m。7。2。9，鋼構件采用非輕質防火保護層時、防火保護層的設計厚度應按本規(guī)范第6。2,2條的規(guī)定經(jīng)計算確定、