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3，4 IG541混合氣體滅火系統(tǒng)3.4、6.泄壓口面積是該防護區(qū)采用的滅火劑噴放速率及防護區(qū)圍護結(jié)構(gòu)承受內(nèi)壓的允許壓強的函數(shù)，噴放速率小、允許壓強大.則泄壓口面積小。反之.則泄壓口面積大,泄壓口面積可通過計算得出，由于IG541滅火系統(tǒng)在噴放過程中。初始噴放壓力高于平均流量的噴放壓力約1倍，故推算結(jié)果是.初始噴放的峰值流量約是平均流量的倍 因此、條文中的計算公式是按平均流量的倍求出的,建筑物的內(nèi)壓允許壓強.應由建筑結(jié)構(gòu)設計給出,表4的數(shù)據(jù)供參考.表4。建筑物的內(nèi)壓允許壓強3.4.7，第3款中。式 3，4、7。3.按系統(tǒng)設計用量完全釋放時，以當時儲瓶內(nèi)溫度和管網(wǎng)管道內(nèi)平均溫度計算IG541滅火劑密度而求得、3 4.8，管網(wǎng)計算，2,式,3，4 8，3.是根據(jù)1，1倍平均流量對應噴頭容許最小壓力下.以及釋放近95,的設計用量。管網(wǎng)末端壓力接近0,5MPa,表壓,時、它們的末端流速皆小于臨界流速而求得的、計算選用時。在選用范圍內(nèi).下游支管宜偏大選用,噴頭接管按噴頭接口尺寸選用。4，式,3。4。8，4。是以釋放95 的設計用量的一半時的系統(tǒng)狀況 按絕熱過程求出的,5.減壓孔板后的壓力.應首選臨界落壓比進行計算。當由此計算出的噴頭工作壓力未能滿足第3 4。9條的規(guī)定時，可改選落壓比.但應在本款規(guī)定范圍內(nèi)選用 6,式。3,4、8,6 是根據(jù)亞臨界壓差流量計算公式，即,最終即可求出Q式 以上各式中，符號的含義如下、Q.減壓孔板氣體流量、μ。減壓孔板流量系數(shù)。F 減壓孔板孔口面積，P1,氣體在減壓孔板前的絕對壓力，P2 氣體在減壓孔板孔口處的絕對壓力 g,重力加速度.k.絕熱指數(shù).R，氣體常數(shù),T1，氣體初始絕對溫度 T2,孔口處的氣體絕對溫度 Cv.比定容熱容。T 氣體絕對溫度。A，功的熱當量 P.氣體壓力。ν,氣體比熱容、w。氣體流速，角速度 v。氣體流速，線速度。i1，減壓孔板前的氣體狀態(tài)焙，i2，孔口處的氣體狀態(tài)焓.w1。氣體在減壓孔板前的流速,w2、氣體在孔口處的流速,Cp 比定壓熱容.減壓孔板可按圖5設計.其中,d為孔口直徑、D為孔口前管道內(nèi)徑 d,D為0。25、0.55,圖5。減壓孔板 7 系統(tǒng)流程損失計算 采用了可壓縮流體絕熱流動計入摩擦損失為計算條件,建立管流的方程式、式中、ρ。氣體密度。α.動能修正系數(shù).λ.沿程阻力系數(shù)。dl。長度函數(shù)的微分,dp.壓力函數(shù)的微分,dv.速度函數(shù)的微分，Y、壓力系數(shù).Z，密度系數(shù)、L，管道計算長度、由于該式中。壓力流量間是隱函數(shù)，不便求解.故將計算式改寫為條文中形式。下面用實例介紹IG541混合氣體滅火系統(tǒng)設計計算、某機房為20m 20m、3，5m。最低環(huán)境溫度20,將管網(wǎng)均衡布置。系統(tǒng)圖中.減壓孔板前管道，a。b、長15m，減壓孔板后主管道、b.c，長75m，管道連接件當量長度9m 一級支管。c d.長5m。管道連接件當量長度11 9m、二級支管。d、e，長5m、管道連接件當量長度6,3m.三級支管,e、f，長2。5m,管道連接件當量長度5，4m、末端支管 f。g,長2,6m 管道連接件當量長度7,1m.1。確定滅火設計濃度、依據(jù)本規(guī)范。取C1 37 5，2 計算保護空間實際容積、V,20.20,3,5、1400,m3，3.計算滅火設計用量、圖6。系統(tǒng)管網(wǎng)計算圖,4 設定噴放時間，依據(jù)本規(guī)范.取t，55s。5、選定滅火劑儲存容器規(guī)格及儲存壓力級別,選用70L的15.0MPa存儲容器，根據(jù)W、932,68kg、充裝系數(shù)η、211,15kg，m3.儲瓶數(shù)n.932.68.211、15、0.07，63、1、取整后。n 64、只.6.計算管道平均設計流量.末端支管，Qg4、Qg3、2,1。007、kg。s,即Qc,1 007kg s，7 選擇管網(wǎng)管道通徑 以管道平均設計流量、依據(jù)本規(guī)范D。24 36，初選管徑為.主干管、125mm,一級支管。80mm，二級支管，65mm，三級支管 50mm 末端支管、40mm,8、計算系統(tǒng)剩余量及其增加的儲瓶數(shù)量。